钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计0116143607Word格式.docx

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g+q=3.45+9.1=12.55KN/nr

2.

计算简图

100

板的尺寸如上图所示确定计算跨度：

边跨:

loi=ln+-=1965-100-120+—=1785mm<

1.025ln=1788mm

22

取loi=1785mm

中间跨：

102=ln=1970-100-100=1770mm

取lm宽板带为计算单元，计算简图如下图所示:

汁F12.55耶山

lllllllllllll

1丄

r比i

）a

「1巴

弋3圧

C2*

1770

I78f

»

3•弯矩计算

1，1，

M严一（g+g）几=—x12.55x1.7852=3.635KN-m

M〃二一右（q+g）几=--^xl2.55xl.7852=—3.635KN•m

M2=—（q+g）l^=—x\2.55xl.772=2.457KN•m

1616

1x12,55x1.77^-2.808^..

M3二召（q+g）Z£

=-jtx12.55x1.7652=2.444KN-m4•配筋计算

板的截面有效高度他=80-20=60"

劝

轴线。

~◎之间的板带.内区格四周与梁整体连接.考虑板的内拱作用.2,3,C截面的计算钢筋面积乘以0.8以考虑弯矩设计值的折减•各截面的配筋计算见表1考虑塑性内力重分布要求满足f127

§

<

0.35,pnnn=0.45厶=0.45x-^=0.27%>

0.2%,As=0.27%x1000x80=216

f210

表1•板正截面承载力计算表

截面

1

B

2.3

C

弯矩设计值（册・M）

3.635

-3.635

2.457

-2.808

C—

0.084

0.057

0.065

5~£

曲

0.089

0.059

0.067

加1-”

J\-2as

计算配

筋

轴线

（曲）

303

201

228

◎~b

As=0帥）

£

fy

实际配

8@160

6/8@160

（mm2）

314

246

71R

Own2）

Z.1O

xO.8=175<

216

231x0.8=185

取216配筋

0~◎

人=e埶

四•次梁设计（按塑性内力重分布理论计算）

板传来的恒荷载设计值:

3.45x1.97=6・7965册/川

次梁两侧粉刷：

1.2x0.015x（0.45一0.08）x2xl7=0.226kN/m

1■旦荷载设计值g=9.0165kN/m,

板传来活荷载设计值67=1.3x7x1.97=17.927RN/m,

总荷载设计值：

g+q=26.944kN/nt

2.计算简图

次梁尺寸如下图

计算跨度:

=6300-120-125=6055mm

取/小=6175nun

中间跨计算跨度等于主梁净距a=6300-250=6050mm

次梁计算简图如图所示

3.内力计算

⑴弯矩计算

M严丄（g+g）几=丄x26.944x6.1752=93.399KN・m

11.

二—亓（q+g）/：

|=-—x26.944x6.1752=—93・399KW•耐M心丄（q+g）忌=丄x26.944x6.052=61.639KN・m

■1616

（2）剪力计算

匕=0.45（q+g）仃=0.45x26.944x6.175=74.87\kN

VB,.=—0.60（?

+g）/,“=-0.60x26.944x6.175=-99.826^论右=O.55（g+g）/“2=0.55x26.944x6.05=89.656RN

Vc=0.55（q+g）/”2=-Vea=_89.656kN

4•配筋计算

（1）正截面承载力计算

正截面受弯承载力计算时、跨内按T形截面计算.翼缘宽度耳取下面二者中小

者.

b=—=—x6.05=2017mm

-33

b;

=b+St>

=200+1765=1965mm

h,

（_=80/415=0.19>

0.1）

h（>

取®

=1965〃叽除支座B截面纵向钢筋按两排布置外具余截面均布置一排

C25混凝土,勺=1.0,£

=11.9側/加沪乞=i2wy/j沏2，纵向钢筋采用HRB335钢，箍筋采用HPB235钢.

验算截面类型：

・・Ilf

axfcbtht（h°

-—）=1.0x11.9x1965x80x（415-80/2）=701.505kN・m>

93.399kN・m

2

故跨中截面均属第一类T形截面。

次梁支座截面按矩形截面计算他=415mm各截

面的正截面承载力计算见表2

表.2次梁正截面承载力计算表

弯矩M（kN-m）

93.399

-93.399

61.639

-70.444

as=M1aJcbfh韦

（跨中）

0.023

0.011

as=M/ajebh^

（支座）

0.258

0.171

0.222

0.3043

0.141

0.1888

As=中JhSfc/£

737

468

As=^bhuajc/fy

942

622

选用钢筋

218（直）+116（弯）

318（直）

+116（弯）

214（直）+116（弯）

218（直）+116（弯）

实用钢筋截而而积

710相差

<

5%

964

509

710

0.454=0.19%<

0.2%按最小配筋率计算，最小钢筋面积

%=0.2%x200x450=180/?

w?

z2

⑵斜截面承载力计算

截面尺寸校核：

h、、=Is-h=415-80=335min

/7u.//?

=335/200=1.675<

4.0

属于一般梁

0.25pjbh^=0.25x1.0x11.9x200x390=232.05>

Vmax=匕片=99.826kN

鼓截面尺寸满足要求。

验算是否需要按计算配筋：

0.7/0几=0.7x1.27x200x390=69.342KN<

V期=89.656AJV故需按计算配置腹筋。

梁中仅配箍筋,每一跨箍筋用量相同。

第一跨：

控制截面剪力：

人左=99.826kN,选用06双肢箍，

nASVi=2x28.3=56.6mm2

1.25fyvnAMhQ1.25x210x56.6x390t甘

s===190〃〃〃

-0.7ftbhQ99826-69342

调幅后受剪承载力加强,箍筋面积增加20%,

箍筋间距:

5=0.8x190=152mm,取$=150〃"

"

。

验算配箍率下限值：

=0.3x1.27/210=1.814X10"

3

°

•叽

^^=1.887x10-3>

1.814x10-3

故配箍筋06@150。

第二跨：

%=89.656kN,同上计算得5=285,0.85=228mm取s=200mm,

配置箍筋。

6@150。

第三跨控制剪力小于第二跨，故配箍筋同第二跨。

五.主梁设计（按弹性理论计算）

（1）•荷载计算,为简化计算,主梁自重化为集中荷载计算,起作用点与次梁传来的集中荷载作用点相同。

次梁传来的恒荷载设计值：

9.0165x6.3=56.804册

主梁自重（包含侧面粉刷层）：

[1.2x0.25x（0.60-0.08）x25+1.2x0.015x（0.60-0.08）x2xl7]x血"

：

⑴心=7.986WN

恒荷载设计值：

G=64.79WN

活荷载设计值:

（2=17.927x6.3=112.94AW

总荷载G+Q=64.79+112.94=177.73RN

（2）计算简图

主梁尺寸如图所示

ib亿＞4,故主梁中间支座按狡支考虑，主梁端部支承于砖墙上，支承长度a=370m?

计算跨度：

边跨：

仃=5900-150-370=5380mm

l=ltt+-=5380+150+—=5715mm

I=1.025/..+—=1.025x5380+150=5665〃?

〃?

取/=5665mm

中间跨/=5900mm

计算简图如图所示:

z—

j-g/c（1965

-I3一

76b|'

2用]〜曲

1965]'

/"

'

5665

530C

5665'

因跨度相差小于10%,计算时可采用等跨连续梁的内力系数。

（3）内力计算

各种荷载作用下的弯矩计算及弯矩最不利组合见表3。

计算支座B的弯矩时，计算跨度取相邻两跨较大值：

5900加”。

各种荷载作用下的剪力计算及剪力最不利组合见表4。

弯矩，剪力包络图：

弯矩包络图

①第1,3跨有活荷载第2跨没有活荷载

在第一跨内以支座弯矩M,=-190.688册・〃?

的连线为基线,作

G=64.79^,2=112.94RN的简支梁弯矩图。

奚1个集中荷载和第2个集中荷载作用点处的弯矩值分别为

-（G+C）/o+-Mb=-（64.79+112.94）x5.665-1x190.688=272.05&

N•M

（与系数计算值Mgx=274.46kN•加相近）

-（G+g）/0+-Mb=-（64.79+112.94）x5.665--xl90.688=208.49RN•M

在第2跨内以支座弯矩加=-190.688kNm=Mc的连线为基线作

G=64・79KM0=O的简支弯矩图，得集中荷载作用点处弯矩值：

-Gl0+Mb=-x64.79x5.9-l90.688=—63.28RN•M

表.3主梁弯矩计算及主梁弯矩最不利组合

项次

荷载简图

k

m2

G=64.79kN

111111

1MM

0.244

-0.267

89.556

-102.064

25.611

Q=112.94KN

1111

MMMU

0.289

-0.133

—

184.904

一8&

624

一8&

QX1291KN'

11

0.2

-27.064

133.269

4

Q=112.91KN

0.229

-0.311（-0.089）

0.17

142.954

113.279

-207.234（-59.304）

组合项次

Mmi„（KN•m）

+®

62.492

①+④

-309.298

①+②

-63.013

274.46

+③

158.88

第1,2跨有活荷载,第3跨没有活荷载

同上计算得第1跨内第1,2个集中荷载作用点处弯矩值分别为

232.5•加,129.410RN"

奚2跨内第1,2个集中荷载作用点处的弯矩值分别为

75.63&

7V・24.94kN・m

◎第2跨有活荷载,Ml,3跨没有活荷载

Mb=Mc=-190.688

第2跨两集中荷载作用点处的弯矩为

-（G+2）/0+=丄（64.79+112.94）x5.665-190.688=144.93kN•m

与15&

88kN・m相近。

Ml.3跨两集中荷载作用点处的弯矩值分别为-Gl0+-MB=5&

7欧N•加

1?

-GI0+-Mb=-4・78初"

弯矩包络图如图.1

表.4主梁剪力计算及剪力最不利组合

k可

v"

右

——wrvv

0.733

-1.267

1.00

47.491

-82.089

64.79

7\••f>

•、

——■MM

0.866

-1.134

94.806

-128.074

•,•、

———

0.689

-1.311

1.222

77.816

-14&

064

138.013

组合项次

bax或％in（KN）

142.297

-210.163

+@

202.803

图」主梁弯矩包络图

-4.78

\1

\\

-63.28

///

:

一一

//

/

\

-7

+274.46

1-208.49

+15&

88

+202.803

+138.013

图・2主梁剪力包络图

+145.297

+142.297

-宓463

-35.436

-210.163-213.166

（4）配筋计算

①正截面承载力计算

主梁跨中截面按T形截面计算,其翼缘宽度为：

.I1

b（=—=—x5665=1888/z/w

33

bf=b+Sn=5850〃〃"

hf

（丄=80/565=0.14>

0」）

取b；

=1900m叽判断此梁截面类型。

跨中截面按一排筋考虑,儿=600-35=565mm

跨中最大弯矩：

M唤=274.46册・加，

..h'

f

ajbfhf（h0）=1.0x11.9x1900x80x（565-80/2）=949.62kN-m>

Mniax=274.46RNm

故跨中截面均属于第一类T形截面。

支座截面按矩形截面计算,按两排筋考虑

=600-70=530nun。

B支座边的弯矩设计值为：

叫=^Bmax-Vo-=-309.298+（112.94+64.79）x0.3一2=282.64RN•m

主梁的正截面承载力计算见表.5

表.5主梁正截面承载力计算

截而

弯矩设计值（KN・m）

-282.64

as=M1aJbfhl（跨中）

0.038

0.022

=M/aJehl^（支座）

0.338

0.066

g=l-Jl-2q

0.0388

0.43V%=0.55

0.0222

0.0683

忌=我屁©

/人（跨中）

1650

945

As=gbhgW（支座）

2260

383

225（直）

+222（弯）

420（直）+222（弯）

+118（弯）

222（直）+118（弯）

220

实配钢筋截面面积（mm2）

1742

227（）

1015

628

注：

第2跨M为负弯矩时，按矩形截面计算A5min=0.2%x250x600=300〃曲2

斜截面承载力计算

h、.=/?

0-80=530-80=450/77/?

?

%%皿<

0.250』皿=0.25x1.0x11.9x250x530=394.188^>

Vmax=210.163kN故截面尺寸满足要求。

0.7/0儿=0.7x1.27x250x530=117.793kN<

Vmin=125.307kN

故应按计算配箍筋。

考虑只用箍筋抗剪（梁底弯起纵筋是为了作为支座负筋使用），使用处双肢箍。

n/lvvi=2x50.3=100.6nun2

第1跨，取匕左控制设计

1・25/\/人也）1.25x210x100.6x5301乙=

s===165〃〃”

-0.7人big202803-117793

取5=150/77/77z选用处@150,

p=-=•⑴％=2.683xlO-3>

0.24-^-=0.24x—=1.451x10-3满足要求。

bs250x150fyv210

（5）次梁两侧附加横向钢筋计算

次梁两侧传来集中恒荷载设计值：

G=56.804WV

次梁两策传来集中活荷载设计值：

0=112.94灯V

G+Q=56.804+112.94=169.744册

AG+Q169744“、

A.h==r=400〃?

〃厂

2/vsina2x300xsin45

选用216吊筋zAsh=402mm2