扣件式板标准规定模板支撑计算书120mm厚板Word文件下载.docx
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1.05
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)
3
泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)
0.25
其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)
0.55
Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)
4
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
0.3×
1×
0.8=0.24
风荷载高度变化系数μz
1
风荷载体型系数μs
0.8
抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)
6
三、模板体系设计
主梁布置方向
垂直立杆纵向方向
立杆纵向间距la(mm)
1200
立杆横向间距lb(mm)
水平杆步距h(mm)
1500
顶层水平杆步距hˊ(mm)
支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)
180
小梁间距l(mm)
200
小梁最大悬挑长度L1(mm)
100
主梁最大悬挑长度L2(mm)
平面图
纵向剖面图
横向剖面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
厚度t(mm)
12
抗弯强度设计值f(N/mm2)
29
弹性模量E(N/mm2)
9000
计算方式
四等跨梁
按四等跨梁,取1m单位宽度计算。
计算简图如下:
W=bt2/6=1000×
122/6=24000mm4
I=bt3/12=1000×
123/12=144000mm3
承载能力极限状态
q1=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1.2×
(0.1+(24+1.1)×
0.12)+1.4×
3=7.934kN/m
q1静=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2×
0.12)=3.734kN/m
q1活=γQbQ1k=1.4×
3=4.2kN/m
正常使用极限状态
q=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1×
0.12)+1×
3=6.112kN/m
1、强度验算
Mmax=0.107q1静l2+0.121q1活l2=0.107×
3.734×
0.22+0.121×
0.22=0.036kN·
m
σ=Mmax/W=0.036×
106/(24000×
103)=1.5N/mm2≤[f]=29N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
νmax=0.632ql4/(100EI)=0.632×
6.112×
2004/(100×
9000×
144000)=0.048mm
νmax=0.048mm≤min{200/150,10}=1.333mm
五、小梁验算
小梁材质及类型
矩形木楞
截面类型
截面惯性矩I(cm4)
256
截面抵抗矩W(cm3)
64
12.87
8415
简支梁
q1=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1.2×
0.2×
(0.3+(24+1.1)×
3=1.635kN/m
q=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1×
3=1.262kN/m
按简支梁连续梁计算,又因小梁较大悬挑长度为100mm,因此需进行最不利组合,计算简图如下:
σ=Mmax/W=0.287×
106/64000=4.484N/mm2≤[f]=12.87N/mm2
2、抗剪验算
Vmax=0.984kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×
0.984×
1000/(2×
60×
80)=0.308N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2
3、挠度验算
νmax=1.527mm≤[ν]=min[la/150,10]=min[1200/150,10]=8mm
4、支座反力
R1=1.148kN
R2=1.148kN
R1ˊ=0.882kN
R2ˊ=0.882kN
六、主梁验算
主梁材质及类型
钢管
Φ48X3
10.78
4.49
205
206000
抗剪强度设计值fv(N/mm2)
125
取上面计算中的小梁最大支座反力
R=max[R1,R2]/2=max[1.148,1.148]/2=0.574kN
Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ]/2=max[0.882,0.882]/2=0.441kN
计算简图如下:
1、抗弯验算
σ=Mmax/W=0.433×
106/4490=96.437N/mm2≤[f]=205N/mm2
Vmax=2.035kN
τmax=2Vmax/A=2×
2.035×
1000/424=9.599N/mm2≤[τ]=125N/mm2
νmax=1.206mm≤[ν]=min[la/150,10]=min[1200/150,10]=8mm
七、立柱验算
钢管类型(mm)
回转半径i(mm)
15.9
抗压强度设计值[f](N/mm2)
300
立柱截面面积(mm2)
450
立柱截面抵抗矩(cm3)
4730
支架立杆计算长度修正系数η
1.2
悬臂端计算长度折减系数k
0.7
1、长细比验算
l01=hˊ+2ka=1500+2×
0.7×
180=1752mm
l02=ηh=1.2×
1500=1800mm
取两值中的大值l0=1800mm
λ=l0/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150
长细比满足要求!
2、立柱稳定性验算
不考虑风荷载
顶部立杆段:
λ1=l01/i=1752/15.9=110.189
查表得,φ=0.405
N1=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.2×
(0.5+(24+1.1)×
3]×
1.2×
1.2=12.117kN
f=N1/(φ1A)=12.117×
103/(0.405×
450)=66.486N/mm2≤[σ]=300N/mm2
非顶部立杆段:
λ2=l02/i=1800/15.9=113.208
查表得,φ=0.386
N2=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.2×
(1.05+(24+1.1)×
1.2=13.067kN
f=N2/(φ2A)=13.067×
103/(0.386×
450)=75.227N/mm2≤[σ]=300N/mm2
考虑风荷载
Mw=ψc×
γQωklah2/10=0.9×
1.4×
0.24×
1.52/10=0.068kN·
N1w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×
γQQ1k]lalb+ψc×
γQMw/lb=[1.2×
0.12)+0.9×
1.2+0.9×
0.068/1.2=11.583kNf=N1w/(φ1A)+Mw/W=11.583×
450)+0.068×
106/4730=77.932N/mm2≤[σ]=300N/mm2
N2w=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×
0.068/1.2=12.534kNf=N2w/(φ2A)+Mw/W=12.534×
106/4730=86.535N/mm2≤[σ]=300N/mm2
八、可调托座验算
可调托座内主梁根数
2
可调托承载力容许值[N](kN)
40
按上节计算可知,可调托座受力
N=12.117kN≤[N]=40kN
九、抗倾覆验算
混凝土浇筑前,倾覆力矩主要由风荷载产生,抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生
MT=ψc×
γQ(ωkLaHh2+Q3kLah1)=0.9×
(0.2×
15.8×
10×
6+0.55×
4)=282.694kN.m
MR=γGG1kLaLb2/2=1.35×
1.05×
7.282/2=593.489kN.m
MT=282.694kN.m≤MR=593.489kN.m
混凝土浇筑时,倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生,抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生
γQ(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.9×
(0.25×
10+0.55×
4)=93.568kN.m
MR=γG[G1k+(G2k+G3k)h0]LaLb2/2=1.35×
[1.05+(24+1.1)×
0.12]×
7.282/2=2295.956kN.m
MT=93.568kN.m≤MR=2295.956kN.m
满足要求!
十、立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求:
Pk=Nk/A≤fg
式中:
Pk——立杆基础底面处的平均压力标准值(kPa);
Nk——上部结构传至立杆基础顶面的轴向力标准值(kN);
A——基础底面面积(m2);
fg——地基承载力特征值(kPa),应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第5.5.2条规定采用。
地基承载力特征值的取值应符合下列规定:
1当为天然地基时,应按地质勘察报告选用;
当为回填土地基时,应对地
质勘察报告提供的回填土地基承载力特征值乘以折减系数0.4;
2由载荷试验或工程经验确定。
本工程房心回填土为粉质粘性土,地质勘探报告提供的回填土地基承载力特征值为180kpa。
Pk=Nk/A=12.543/0.25=50<0.4×
180=72kpa
地基承载力满足要求!
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