崔博 08级岩土方向《地下工程》课程设计Word文件下载.docx
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其破坏方式为:
易冒顶、易片帮、易底臌、并随时间的延续会发生较大的塑性流变变形。
1.4围岩破坏状况
-760m水平三条暗斜井几乎是平行掘进,各条掘进进尺大约都在300m左右,比较这三条暗斜井围岩破坏状况可以发现,胶带暗斜井围岩破坏状况稍轻,回风暗斜井和轨道暗斜井破坏状况却极为严重,后经修复加固之后,目前仍处于极不稳定状态。
目前暗斜井的破坏状况如图1—图4所示。
图1–760m水平回风暗斜井距掘进工作面5m处顶板破坏状况
图2–760m水平回风暗斜井掘进工作面泥岩结构状况
图3–760m水平回风暗斜井右帮围岩破坏状况
图4–760m水平回风暗斜井底臌及侧帮破坏状况
根据现场的实际考察和对图1~4的分析研究,暗斜井围岩的破坏状况具有以下特点:
(1)爆破后,若支护不及时,顶板岩层便发生大面积的冒落,其冒落高度还有待于进一步观测。
图2~3为顶板岩层在及时支护的情况下,在不到几天的时间里,顶板便发生了严重变形,下沉量达半米之多,同时还出现了喷层剥落及钢筋裸露等现象,并伴有3~5cm宽的顶板断裂缝隙,断缝深度有待测试。
(2)两帮变形也极为严重,在没有及时支护的情况下,将出现大面积的塌落或滑塌。
图4为及时支护之后两帮的变形和破坏情况,虽然没有出现大面积的整体滑塌现象,但却出现了向临空间的整体移动,使得两帮的相对移近量近一米,这样已严重影响了行人安全和设备的正常运转。
(3)底板变形破坏极为严重,即底臌量大,截止到目前为止,底板累计底臌量已达近一米,出现了道轨扭曲,行人台阶松动变位等现象。
图5为最近卧底之后在不到几天的时间里所表现出现的破坏状况,可见底板变形仍处于极不稳定状态,并随着时间的延续还在继续发展,其性质具有塑性流变性。
总之,-760m水平暗斜井无论是顶板、底板、还是两帮其矿压显现都极为严重,这种矿压显现将不同于一般的矿压显现,它还具有随着时间的延续而表现出来的塑性流变性。
所以,针对这种特殊性质的矿压显现,,必须采取一种特种支护体系,才能长期而有效的控制住暗斜井变形破坏。
2巷道破坏机理分析
2.1岩体自身属性
2.1.1岩体的物理化学性质
1)砂岩:
砂质结构,由石英颗粒(沙子)形成,结构稳定,通常呈淡褐色或红色,主要含硅、钙、黏土和氧化铁。
砂岩是一种沉积岩,主要由砂粒胶结而成的,其中砂里粒含量要大于50%。
绝大部分砂岩是由石英或长石组成的。
按砂粒的直径划分为:
巨粒砂岩(2~1mm)、粗粒砂岩(1~0.5mm)、中粒砂岩(0.5~0.25mm)、细粒砂岩(0.25~0.125mm)、微粒砂岩(0.125~0.0625mm),以上各种砂岩中,相应粒级含量应在50%以上。
2)粉砂岩:
粉砂质结构,常有清晰的水平层理。
矿物成分与砂岩近似,但粘土矿物含量一般较高,主要由粉砂胶结而成。
结构较疏松,强度和稳定性不高。
3)泥岩:
成分与页岩相似,常成厚层状。
以微晶高岭石为主要成分的泥岩,常呈白色、玫瑰色、或浅绿色,表面有滑感,可塑性小,吸水性高,吸水后体积膨胀。
4)蒙脱石粘土:
主要由蒙脱石组成,常含少量白云母、绿泥石、碳酸盐矿物、石膏、有机质以及未分解的火山凝灰物质等。
岩石常呈白、粉红、淡绿、浅黄等色。
吸水性、可塑性和粘结性强,但耐火度弱。
甚柔软。
有滑感。
加水膨胀,体积能增加几倍,并变成糊状物。
5)伊利石粘土:
伊利石是一种类似云母的有层状结构的粘土矿物,也被称为水白云母。
伊利石黏上(岩),又称水云母黏土,外观白色、灰白色,含杂质较多的呈灰色或黑色,土状、性脆、易碎、质地细腻、光滑,硬度小,久置水中不膨胀,松散有混浊现象。
在煤系地层中伊利石黏土岩常在煤层夹矸石中呈透镜状或似层状产出。
是以伊利石为主的分布最广的一类粘土(岩),但经常含有其他粘土矿物,以及石英、长石、云母等碎屑和有机质。
岩石常呈灰、黄褐等色,水平层理发育。
2.1.2岩体的力学性能:
1)可塑性:
可塑性是指软岩在工程力的作用下产生变形,去掉工程力之后这种变形不能恢复的性质。
低强度软岩、高应力软岩和节理化软岩的可塑性机理不同。
低强度软岩的可塑性是由软岩泥质成分的亲水性和岩粒内聚力不太强所引起的;
节理化软岩是由所含的结构面狂战、扩容引起的;
高应力软岩是泥质成分的亲水性和结构面扩展、扩容引起的;
高应力软岩是泥质成分的亲水性和结构面扩展共同引起的。
低强度软岩可塑性可用液限WL、塑限Wp来描述。
低强度软岩一般是泥岩、泥页岩类,有的遇水容易软化。
当其与水充分作用时,可变成泥态而流动。
特别是岩粒内聚力小的粉砂岩、泥质粉砂岩,干燥时尚能成层、成形,遇有水浸时,常发生溃沙或溃泥变形,故其可塑性最为严重。
节理化软岩的可塑性变形时由软岩中的缺陷和结构面扩容引起的,一般用塑性扩容内变量描述,与粘土矿物成分吸水软化的机制没有关系。
高应力软岩的可塑性变形机制比较复杂,前述粘土矿物吸水软化和软严重的缺陷和结构面扩容引起的可塑性变形可同时存在。
2)膨胀性:
软岩在力的作用下或在水的作用下体积增大的现象,成为软岩的膨胀性。
根据产生膨胀的机理,可分为内部膨胀性、外部膨胀性和盈利扩容膨胀性三种。
内部膨胀是指水分子进入晶胞层间而发生的膨胀,即层间膨胀。
外部膨胀性,是指极化的水分子进入颗粒与颗粒之间而产生的膨胀性,即粒间膨胀。
扩容膨胀性,是指软岩受理后其中的微裂隙扩展、贯通而产生的体积膨胀现象,故也称应力扩容膨胀性,即集合体间隙或更大的微裂隙的受力扩容。
实际工程中,软岩的膨胀性是综合机制。
但对低强度软岩来讲,以内部膨胀和外部膨胀机制为主:
对节理化软岩来讲,则以扩容机制为主:
对高应力软岩来讲,可能诸种机制同时存在且均起重要作用。
2.1.3岩体的自身结构
结构面的性状:
碎裂结构岩体的工程地质性质碎裂结构岩体中节理、裂隙发育、常有泥质充填物质,结合力不强,其中层状岩体常有平层面的软弱结构面发育,结构体块度不大,岩体完整性破坏较大。
其中镶嵌结构岩体因其结构体为硬质岩石,上具有较高的变形模量和承载力,工程地质性能上好;
而层状碎裂结构和碎裂结构岩体则变形模量、承载能力均不高,工程地质性质较差。
2.2.环境因素
2.2.1自重应力:
由上覆围岩自重引起的自重应力为垂直应力,并引起相应的水平应力。
软岩巷道的破坏表现出明显的与深度有关而与方向无关的特点,即在开挖浅部巷道时,按常规支护形式,巷道变形破坏不很明显。
随深度增加,巷道变形破坏变的严重起来,而破坏的方向性不甚明显。
这些特征往往表现为重力机制起作用的扩容膨胀。
2.2.2构造应力:
在地质历史时期,煤系地层经历了多期限、地质构造应力场的作用,岩层本身以弹性变形的形式储存了变形能。
一旦地层中掘进巷道,这些变形能以变形的形式向临空释放,宏观上表现为岩层的扩容膨胀。
另外,岩层在巷道成形时,应力状态从三维向二维转变,在构造应力作用下,又极易发生破坏而产生非线性弹塑性变形,这是一种与时间有关的变形。
这种变形往往导致软岩支护的宏观破坏,其特征是方向性破坏明显,破坏程度与深度无关。
构造应力一般以水平构造应力为主,在构造应力显著地区,巷道两帮的破坏往往颇为明显。
其力学模式为:
2.2.3松动压力
松动的岩体或者施工爆破所破坏的岩体等在自重的作用下,掉落在洞室上的压力称为松动压力。
实际上,松动压力就是部分岩石的重量直接作用在支护结构上的压力,所以松动压力本质上应视作松动荷载。
因此洞顶上的压力特别大,而两侧稍小,底部一般没有。
产生松动压力的原因有地质因素和施工因素两方面。
松动压力在各种地层中都可能出现在松散、破碎和完整性很差的岩层中开挖洞室,如果不做支护,洞顶岩体可能会塌落,最终形成拱形而稳定下来,。
拱形与支护结构之间岩石的重量就是作用在支护结构上的松动压力。
在坚硬岩层中,如果层理、节理裂隙切割具有不利的组合,这将使部分岩体破裂成型形成松动压力。
施工程序对松动压力的发展也有决定性的影响。
爆破是引进岩层松动的主要原因,松动区的大小受钻孔布置、炸药种类和装药量所控制。
在破碎岩层中,松动压力的大小决定与临时支护的种类。
2.2.4变形压力:
松动压力是以重力的形式作用在洞室支护上的压力。
而形变压力则完全不同,重力并不是造成围岩压力的主要原因。
岩体在重力和构造应力的作用下,由于洞室的开挖将产生围岩二次应力状态,这才是产生变形压力的真正原因。
当岩体开挖后,围岩进行应力调整,并逐渐向洞内产生变形,当进行了支护后,支护将限制岩体产生向内的变形而产生压力。
因此,所谓的形变压力是支护阻止了岩体的变形,岩体作用在支护上的力。
由于二次应力状态超过岩体的强度极限时,洞室周围将产生塑性区,此时,支护阻止了岩体塑性区所产生的塑性变形,而形成了塑性形变压力。
显然,如果地层最初处于弹性状态,成洞后的二次应力状态仍然保持弹性状态,那么围岩是稳定的,而且洞内不需要有支护结构,于是地层压力现象不显现出来。
但是有时为了工程使用上的需求,也会进行衬砌,此时衬砌会限制一定量的围岩弹性变形,由此,而产生弹性变形压力。
因此,为了正确理解形变压力,必须克服过去将地层压力只作为荷载理解的传统观念。
形变压力的分布情况,取决于侧压力系数
的大小,当
=1或围岩处于潜塑状态时,围岩压力主要来自于四周的均布压力;
当
>
1时这主要是由于水平构造应力所引起的,围岩压力主要来自于洞室的两侧;
<
1时,围岩压力主要来自拱腰至侧壁间。
2.3支护结构:
目前按斜井的支护是采用锚杆支护,其方法是正确的,但围岩的严重破坏却反映了支护参数、支护强度以及其他一些辅助措施是与围岩的承载能力不相匹的,这就需要进行研究和改进。
1)巷道围岩岩性为泥岩,且松散、破碎,层
理、节理和裂隙发育,易风化、水解、臌胀和软化,泥
质和炭质胶结,岩体和岩块的强度均很低,自稳时间
短,属于典型的松散破碎膨胀型软岩巷道。
2)巷道掘进时钻眼爆破参数和施工工艺不
合理,造成大范围的巷道超挖,巷道断面成形质量
差,给后续的锚杆支护带来不利影响,以致大量锚杆
托盘不能密贴岩面,无法施加预应力,不能及时、主
动的支护巷道围岩,从而造成大量失效锚杆出现。
因此,必须改进爆破参数和爆破工艺。
3)锚杆支护参数和支护施工工艺不合理,必
须针对巷道围岩松散、破碎、强度低、自稳时间短的
特性采取相应的支护措施。
如超前锚杆支护、超前
注浆、临时支护、初喷支护、锚注支护、联合支护和二
次支护等。
2.3.1锚杆与岩体相互作用机理
1.锚杆与岩体相互作用机理
巷道开挖后,围岩的受力状态发生改变。
不同部位的岩体,由于其受力状态不同,所表现出的强度特性也各不相同。
巷道开挖后,对于巷道板及底板的A和C点,处于受拉状态,而岩石的抗拉强度相对较低,因此也极易发生破坏。
对于巷道帮部的B点,处于受压状态,因此其强度表现要比A点高。
围岩内部的D点,仍处于三向受力状态,因此其强度表现相对较高。
当打入锚杆后,由于锚杆与围岩的相互作用,使巷道围岩受力状态又发生改变。
关于锚杆与围岩相互作用的机理,国内外学者已作出了大量的研究。
锚杆对岩体的加固作用机理比较复杂,主要表现在:
(1)锚杆与岩体粘结在一起,提高了岩体的整体刚度,增强了岩体的变形能力,加强了岩体的整体性;
(2)由于锚杆的抗拉作用,当锚杆穿越破碎岩层深入稳定岩层时,对不稳定岩层起着悬吊作用;
(3)对于层状岩体,由于锚杆的作用,对岩层离层的产生有着一定的阻碍作用,并增大了岩层间的摩擦力,与锚杆本身的抗剪作用阻止岩层间产生相对滑动,从而将各个岩层夹紧形成组合梁,提高了岩层的承载能力;
(4)由于锚杆的作用,从而形成了σ3作用面,改变了边界岩体的受力状态,使其由一维应力状态转化为三维应力状态,提高了岩体的承载能力。
在不同阶段,锚杆与岩体相互作用机理有所不同。
在早期阶段,由于巷道顶板破坏范围较小,此时锚杆的主要作用是控制顶板下部岩体错动和离层失稳的发生;
在中期阶段,岩层产生了一定的变形,由于岩石的流变效应,随着时间的推移,岩层强度不断降低,当锚杆深入稳定岩层时,其悬吊作用处于主要地位,同时由于锚杆的径向和切向约束,组织破坏岩层扩容、离层及错动;
在后期阶段,围岩变形加大,锚杆受力增大,设计合理情况下,只要锚杆不产生破坏,围岩的稳定层仍在锚杆的控制范围内,仍可起悬吊作用,若稳定层上移,使锚杆完全处于破坏岩层内,则锚杆和破坏岩体仍可形成承载圈,具有一定的承载能力。
2.锚杆与围岩的耦合作用分析
由于岩体开挖,顶部岩体要向下移动、变形,下部岩体和上部岩体的变形大小是不同的,锚杆的存在,增大了掩体的整体的刚度,使岩体的变形更加协调,下部岩体变形比上部岩体的变形要大得多,此时锚杆就处于一种受拉状态,当锚杆与岩体在搞刚度上实现耦合时,即锚杆与围岩在刚度上相差两个数量级时,锚杆的作用范围比通常认为的锚杆顶端沿45°
向下的区域增加60%左右。
若将岩体的弹模降低到10MPa时,锚杆的弹模为100GPa时,通常认识才符合事实,同时,其他部位锚杆的作用范围也都有所降低。
因此可以认为,在耦合条件下,及围岩与锚杆在刚度上相差两个数量级时,锚杆调动岩体强度范围远远超过传统界限。
3支护设计
3.1支护原则确定
由于软岩巷道工程地质条件比较复杂,而且其支护相对比较困难,因此,首先应遵循软岩矿井总体巷道布置设计原则,从总体设计上主动回避软岩,战略上主动尽量少的通过软岩设计。
软岩矿井总体巷道布局设计原则主要包括:
地应力原则;
深度原则;
岩层优化原则;
断面优化原则;
强度优化原则。
3.1.1工程优化原则
软岩巷道工程支护应首先遵循工程优化原则该原则包括:
1)巷道方向优化原则
对于工程地质条件复杂的矿井,构造应力场明显的矿井,在决定井巷方向时避免将过多井巷垂直于较大应力方向,以免井巷失稳,遭受破坏,必要时改变开采工艺。
2)巷道空间位置优化原则
软岩矿井所处的地层并非所有都软,应尽量选择软中之硬者,将主要巷道凿在其中,以期求得稳定性好、工程造价低。
3)巷道断面优化原则
选定巷道几何形状与支护结构的和谐配套。
巷道几何形状的确定既要满足工艺使用上的要求,又要造价低廉,还要与支护结构配套,避免功能重叠而增加造价,降低效益。
同时,合理的断面形状能够充分地保护围岩的力学强度,降低支护的难度。
3.1.2对症下药原则
软岩巷道支护要对症下药,没有包治百病的支护方法。
软岩多种多样,即使宏观特点相似的软岩,微观上也千差万别,构成软岩的复合型变形力学机制类型也多种多样。
不同的变形力学机制,软岩工程的变形和破坏状况不同对应的支护政策也不同。
只有正确地确定软岩的变形力学机制,找出造成软岩工程变性破坏的病因,才能通过对症下药支护措施,达到软岩工程与支护的稳定。
3.1.3过程原则
软岩巷道支护是一个过程,不可能一蹴而就。
究其本质原因,软岩工程的变形与破坏是具有复合性变形力学机制的综合征和并发症,要对软岩工程稳定性实行有效控制,必须有一个从复合型向单一型的转化过程。
这一过程的完成时依靠一系列对症下药的支护措施来实现的。
3.1.4塑性圈原则
和硬岩工程支护的指导思想不同,软岩工程支护必须出现塑性圈。
硬岩工程支护是力求控制塑性区的产生,最大限度发挥围岩的自承能力;
软岩工程支护是力求有控制的产生一个合理厚度的塑性圈,最大限度地释放围岩变形能。
这是由软岩的成因历史、成岩环境、成分结构及其岩石力学特性所决定的。
对软岩工程稳定性控制来讲,塑性圈得出项具有三个力学效应:
1 大幅度地减低变形能;
2 减少了应力集中程度;
3 改善了围岩的承载状态。
应力集中区向深部偏移,而内部围岩处于三向应力状态,承载能力较强。
塑性圈不能任意自由地发展,必须从两个方面加以控制。
1)控制变形速率。
变形速率越慢,围岩在保持原有强度的前提下允许变形量越大,释放的变形能越大。
2)控制差异变形。
煤系地层中软弱夹层的发育具有普遍性,软弱夹层等结构面具有差异性变形的力学特点,必须加以控制,才能出现均匀的塑性圈,使之护架承受均匀荷载。
这里要建立一个很重要的岩石力学概念,即硬岩工程的塑性圈可以看成松动圈,而软岩工程的塑性圈不一定是松动圈。
而且我们的任务是要寻求一个最佳塑性圈厚度(对软岩巷道来讲),即寻求不失去塑性承载能力(不产生松动圈)塑性圈临界厚度。
3.2支护方案的选择
锚喷网索注联合支护与传统刚性支护相比较具有强度大,效果好,通过矿压观测可知,采用锚喷网索注联合支护的巷道顶板下沉量及两帮移近量均小于刚性支护巷道,且支护效果好,巷道得到有效维护,减少了巷道的维修量,工人的劳动强度减轻,保证工作面快速推进,降低了支护成本和维护费用。
针对软岩和动压巷道可锚性差,易造成锚杆锚固力低和失效情况,采用锚网喷注一体化支护形式。
支护护原理:
对于节理裂隙发育的地层,注浆可以改变围岩的松散结构,提高粘结力和内摩擦角,封闭裂隙,提高围岩强度,使其形成新的承载结构,承载力加强。
注浆后,为锚杆提供有力依托基础,结合锚杆的预紧力,可使锚杆锚固作用得到充分发挥,有效地阻止了
巷道的变形破坏。
(1)锚杆支护使支护体与围岩共同承载,它支护及时,在大断面、小煤柱、受地质构造影响及围岩破碎的巷道中使用能发挥很好的支护效果。
(2)在锚杆和锚索施工时,施加一定的预紧力,锚杆不小于30kN,锚索不小于70kN,相当于支架的初撑力,能大幅度地提高围岩的残余强度并在巷道周围形成合拱,有效阻止顶板弯曲下沉,底板锚杆和底角锚杆能有效防止底鼓,使顶底板尽快趋于稳定,是软岩煤巷较为适宜的支护形式。
(3)在受采动影响较大时,打中点柱或可缩性U型钢支架超前支护,确保巷道安全使用。
(4)软岩回采巷道联合支护对水的防治十分重要,要做到有水必治,无水必防,用水必管,积水必排,才能更好地提高联合支护的效果。
3.3支护参数计算
一、锚杆
1)软化临界荷载
软岩的入编实验表明,当所施加的荷载小于某一荷载水平时,岩石处于稳定的变形状态,蠕变曲线趋于某一变形值,随时间延伸而不再变化;
当所施加的荷载大于某一临界荷载水平时,岩石呈现明显的塑性变形加速现象,即产生不稳定变形,这一荷载称为软岩的软化临界荷载,即能使岩石产生明显变形的最小荷载。
当岩石种类一定时,其软化临界荷载是客观存在的。
当岩石所受荷载水平低于软化临界荷载时,该岩石属于硬岩范畴;
当岩石所受的荷载水平高于该岩石的软化临近荷载时,则表现出软岩的大变形特性,此时该岩石被视为软岩。
经验公式法
计算公式为:
式中:
-岩石单周抗压强度,
K-经验系数(膨胀性软岩K=0.3~0.5,高应力软岩K=0.5~0.7,节理化软岩K=(0.4~0.8
。
围岩为软岩
=15~5
K=0.3~0.8则
=1.5~12
;
V类围岩性
:
=22.5
=17.1Mpa
,则岩石应力超过了软化临近荷载,岩石呈现明显的塑性变形加速现象,即产生不稳定变形。
2)锚杆长度的确定
锚杆长度可按公
──锚杆长度,m
──锚杆外漏长度(一般取
),m
──锚杆的有效长度,m
──锚杆锚固长度(一般取
m),m
锚杆的有效长度(
)的确定方法为
静压直墙半圆拱巷道
根据采场矿压力论研究的结果,在这里给出老顶在煤壁内断裂线距煤壁的距离(
)的经验值从而可以减少计算上的麻烦。
具体如下:
当采深<
200m时,
=0~2;
当采深在200~400之间时,
=2~5m;
当采深>
400m时,
=5~8m。
由上算的h=2.6~7.78m,取
=6~6.5m
则
=(0.1~0.15)+(1.64+2.04)+(0.3~0.4)=2.04~2.59
根据以往的工程经验和支护实例选择锚杆长度为2200
3)锚杆直径的确定D=L/11O=2.2/110=0.02m,取D=20
4)锚杆间排距的确定锚杆的间距一般取0.6m~1.2m对于高强度锚杆,层状岩石竖向节理发育的围岩,这里取锚杆的间排距为
5)对锚固力的要求一般在15
以上,这里取为15
6)注浆锚杆
内注浆锚杆间距
为螺纹钢锚杆间排距的两倍,树脂端锚。
注浆锚杆安装好后进行喷浆,要求喷浆层盖严原螺纹锚杆和金属
网,并保证内注浆锚杆的孔口外露30~50mm,最后利用内注浆锚杆进行注浆加固围岩,并安装内注浆锚杆托盘。
内注浆锚杆采用6″焊接管制作(尾部焊接200mm长蛇形扁铁锚固端头),规格为26×
2000mm,管体上每150mm间隔垂直交叉布置58mm注浆孔7组。
注浆材料采用单一水泥浆,浆液水灰比为0.8~1.0,注浆压力1.5~2.0
7)金属网金属网采用φ6mm圆钢,规格2m×
1m,网格100mm×
100mm。
8)钢纤维喷射混凝土按比例加入特定品种和规格的钢纤维,搅拌均匀
作为集料进行喷射形成复合型混凝土的施工方法。
加入钢纤维后,喷射混凝土的抗压强度、抗折强度、抗弯强度及耐冲击性能均有较大幅度提高,尤适于松软、破碎地层支护。
一般钢纤维直径为0.3~0.5毫米,长度为20~25毫米,但不得大于25毫米。
其强度与钢纤维品种、形状、规格、掺量、排列方式、喷射工艺等有直接关系。
钢纤维喷射混凝土的原材料除应符合本规范的有关规定外还
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