A272F系列高速并条机车尾箱设计Word文档格式.docx
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一、毕业设计的目的
毕业设计是学生完成本专业的最后一个极为重要的实践性教学环节,是使学生综合运用所学过的基本理论.基本知识与基本技能去解决专业范围内的工程技术问题而进行的一次基本训练,这对学生即将从事的有关技术工作和未来的开拓具有一定意义,其主要目的是:
1、学生综合分析和解决本专业的一般工程技术问题的独立工作能力,拓宽和深化学生的知识。
2、学生树立正确的设计思路,设计构思和创新思维,掌握工程设计的一般程序.规范和方法。
3、学生正确使用技术资料.国家标准,有关手册.图册等工具书。
进行设计计算.数据处理.编写技术文件等方面的工作能力。
4、学生今昔功能调查研究。
面向实际。
面向生产。
向工人和工程技术人员学习的基本工作态度.工作作风和工作方法。
二、课题简介
由被加工零件的不同,并条机设计方案各异,其车尾箱可以垂直或水平安装。
该设计的车尾箱是水平安装在A272F高速并条机左侧上方的。
车尾箱的动力来自车头箱传递的压辊轴,车头箱控制着1,4罗拉.2,3罗拉排布在1,4罗拉的中间其结构示意如图所示:
三、原始数据及已知条件已知:
电机FE132M-4/8-B1470/730r/min
输入轴压辊转速ny=1470r/min;
Ty=2.6N·
M;
罗拉2的转速nL2=357r/min;
TL2=5.3N·
罗拉3的转速nL3=357r/min;
清洁装置的输出轴nq=26.8r/minTq=35.6N·
本机总牵伸的调节范围5—12倍,后区牵伸的调节范围1.2—2.0倍,中区是1.018倍的固定牵伸,后区牵伸倍数的调节以改变主牵伸倍数来实现.即:
后区牵伸倍数=总牵伸倍数/1.018×
主牵伸倍数
压辊输出速度v=π×
d×
nD0/1000×
d0
式中:
n—电机的转速(1450转/分)
d—压辊直径(51毫米)
D0—电动机皮带轮直径(毫米)
d0—压辊传动昼皮带轮直径(毫米)
四.设计传动方案
方案一:
图一
方案二:
图二
比较方案:
方案一结构简单,适合于繁重恶劣条件下长期工作。
使用维护方便,但结构尺寸较大,不易达到较好的降速效果。
方案二结构紧凑,能够产生较大的降速比,但传动效率低使用寿命短
由于罗拉工作条件的限制,尺寸不易过大,因此采用方案二
五.计算总传动比和分配各级传动比
(1)总传动比i1=ny/nL2=1470/357=4
i2=ny/nL2=1470/357=4
i3=ny/nq=1470/76.8=31.4
(2)分配各级传动装置传动比
第一级传动:
i1
(1)=3.4
i1
(2)=1.2
i1=i1
(1)×
i1
(2)=4
第二级传动:
i2
(1)=3.4
i1
(2)=1.2
i2(3)=1.6
i2(4)=0.6
i2=i2
(1)×
i1
(2)×
i1(3)×
i1(4)=4
第三级传动:
i3
(1)=1
i3
(2)=32
i3(3)=0.57
i3=i3
(1)×
i3
(2)×
i3(3)=31.4
六.计算传动装置和动力参数
(1)计算各轴转速
Ⅰ轴:
nⅠ=1470r/min
Ⅱ轴:
nⅡ=nⅠ/i1
(1)=1470/3.4=439r/min
Ⅲ轴:
nⅢ=nⅡ/i1
(2)=439/1.2=357r/min
Ⅳ轴:
nⅣ=nⅢ/i3
(2)=357/1.6=223r/min
Ⅴ轴:
nⅤ=nⅣ/i4
(2)=223/0.6=357r/min
Ⅵ轴:
nⅥ=nⅠ/i3
(1)=1470/1=1470r/min
Ⅶ轴:
nⅦ=nⅥ/i3
(2)=1470/32=46r/min
轴Ⅷ:
nⅧ=nⅦ/i3
(2)=46/0.57=76.8r/min
(2)计算各轴的功率
1.输出轴的功率
根据公式T=9550×
p/n得p=nT/9550(《机械设计》教材p116查得)
pL2=nL2×
TL2/9550=357×
5.3/9550=0.2KW
PL3=nL3×
TL3/9550=357×
pq=nq×
Tq/9550=76.8×
12.4/9550=0.1KW
2.其他各轴的功率
由《机械传动设计手册》上册p21表1-1-6查得
η1=0.95(锥齿轮的传动效率)
η2=0.97(圆柱直齿轮的传动效率)
η3=0.75(蜗杆蜗伦的传动效率)
pⅠ=py=0.6kw
pⅢ=pL2=0.2kw
pⅤ=pL3=0.2kw
pⅧ=pq=0.1kw
pⅣ=p5/η2=0.2/0.97=0.206kw
pⅡ=(p3+p4)/η2=(0.2+0.2)/0.97=0.42kw
pⅦ=p8/η3=0.1/0.75=0.13kw
pⅥ=p7/η1=0.13/0.95=0.37kw
3.计算各轴的扭矩
由上公式T=9550×
p/n及已知条件各轴的功率和转速
得每一根轴的扭矩为如下:
TⅠ=9550×
p1/n1=9550×
0.6/1470=3.8N·
M
TⅡ=9.3N·
TⅢ=5.3N·
TⅣ=8.8N·
TⅤ=5.4N·
TⅥ=2.4N·
TⅦ=21.3N·
TⅧ=12.4N·
将计算数值列表如下
表1-1
轴号
功率(kw)
转矩(N·
M)
转速(r/min)
传动比
效率
Ⅰ
0.6
3.8
1470
1
0.97
Ⅱ
0.42
9.3
432.3
1.2
Ⅲ
0.2
5.3
357
1.6
Ⅳ
0.206 .
8.8
223
Ⅴ
5.4
表1-2
Ⅵ
0.37
2.4
32
0.95
Ⅶ
0.103
21.3
46
0.57
0.75
Ⅷ
0.1.
12.4
76.8
七.圆柱齿轮的传动设计计算
1.选择齿轮材料及热处理方法
减速器为一般机器,没有特殊要求,从降低成本减少结构尺寸和易于取材的原则出发决定齿轮用HT200材料.为170~230HBS(《机械设计手册》上p456表3-4-60)_
(1)计算许用接触应力[σH]
小齿轮的接触疲劳强度为200Mpa(教材《机械设计》p250)бHlim=350Mpa齿轮为一般传动效果因此SHmin=1许用接触应力бH=200Mpa/1=200Mpa,许用弯曲应力为бF1=бFlim/SFmin=200Mpa
(2)按接触疲劳强度计算
d≥3√〔590/[бH]〕2×
kT1(i+1)/φdi
d为齿轮的分度圆直径
(《机械设计手册》上p381表3-4-1)
传递转矩T:
由上数值表查得
载荷系数k:
因载荷有轻微冲击,齿轮轴承对称布置由表6-6取k=1.35
齿宽系数:
轮为悬齿臂布置,硬齿面.在一对啮合的齿轮中较大的齿轮Φd=0.25,较小的齿轮取Φd=0.2
许用接触应力[бH]:
[бH]=150Mpa
由此将数据代入上式求得各轴的应取的最小的直径为如:
下:
d1d2d3…分别表示齿轮z1z2z3…的直径
d1≥3√[〔590/200〕2]×
1.35×
3.8(1+1)/0.25×
=70mm
同理求得其他轴的最小直径的
d2≥36
d6≥45
d7≥85
d8≥62
d10≥43
d11≥51
d12≥60
d13≥52
2.确定齿轮的参数及主要尺寸
A:
确定齿轮z1z2的参数
(1)齿数z1取34
z2=iz1=1×
34=34
(2)模数初选螺旋角β=15°
则法面模数
mn=d1cosβ/z1=65×
cos15°
/34=2
取标准值mn=2
(3)中心距a=mn(z1+z2)/2cosβ=2(34+34)/2cos15°
=70.4
为了便于测量a取70,则实际螺旋角β
β=arccosmn(z1+z2)/2a=arccos2(34+34)/2×
70=13.72°
在8°
~25°
范围内合适
(4)其他主要尺寸
分度圆直径:
d1=(mn/cosβ)×
z1
=(2/cos13.72°
)×
34=70
d2=(mn/cosβ)×
z2
齿顶圆直径:
da1=d1+2mn=70+2×
2=74
da2=d2+2mn=70+2×
b=Φd×
d1=0.25×
70=17.5取整b=18mm
验算齿根弯曲疲劳强度
бF=(1.6KT1cosβ/bmnd1)YFS≤[бF]
(教材《机械设计》p260式6-43)
当量齿数ZV:
ZV1=ZV2=Z1/cos3β=34/cos313.72°
=36.9
复合齿形系数YFS:
根据ZV1,ZV2查图6-29得YFS=5
бF1=(1.6×
3.8×
cos313.72°
×
5)/(18×
2×
70)
=16Mpa<
[бF]
бF2<
因此弯曲强度足够
(5)确定齿轮传动精度v=πd1n1/60×
1000=3.14×
70×
1470/6000
=5.38m/s
由表6-4确定三个公差组均为8级精度.齿厚上偏差为H,下偏差为k
B.确定齿轮z6z7的参数
(1)齿数z6取23
z7=iz6=1.2×
23=77
mn=d6cosβ/z6=40×
/23=1.6
(3)中心距a=mn(z6+z7)/2cosβ=2(23+77)/2cos15°
=104
为了便于测量a取104,则实际螺旋角β
β=arccosmn(z6+z7)/2a=arccos2(23+77)/2×
104=16°
d6=(mn/cosβ)×
z6
=(2/cos16°
23=48mm
d7=(mn/cosβ)×
z7
=(2/cos15°
77=160mm
d6a1=d6+2mn=48+2×
2=52
d7a2=d7+2mn=160+2×
2=164
b6=Φd×
d6=0.5×
48=24取整b=18mm
b7=Φd×
d7=0.2×
160=30mm
ZV6=Z6/cos3β°
=23/cos316°
=26.1
ZV7=Z1/cos3β=77/cos316°
=87.3
根据ZV6,ZV7查图6-29得YFS6=5
YFS7=4
3.9×
103×
cos316°
48)
=23Mpa<
бF2=(1.6×
9.3×
4)/(18×
160)
=13.4<
因此弯曲强度足够
(5)确定齿轮传动精度V6=πd6nⅠ/60×
48×
1470/60000
=3.7m/s
V7=πd7nⅡ/60×
160×
1432.3/60000
=3.6m/s
C.确定齿轮z8z9的参数
(1)齿数z8取61
z8=iz9=1.2×
61=75
mn=d8cosβ/z8=80×
/61=1.74
(3)中心距a=mn(z8+z9)/2cosβ=2(61+75)/2cos15°
=140.7
为了便于测量a取140,则实际螺旋角β
β=arccosmn(z8+z9)/2a=arccos2(61+75)/2×
140=13.7°
d8=(mn/cosβ)×
=(2/cos13.7°
61=126mm
d8a1=d8+2mn=126+2×
2=130mm
d9a2=d9+2mn=154+2×
2=158mm
b8=Φd×
d8=0.25×
126=30mm
b9=Φd×
d9=0.2×
156=30mm
бF=(1.6KTcosβ/bmnd)YFS≤[бF]
ZV8=Z8/cos3β°
=61/cos313.7°
=66.3
ZV8=Z9/cos3β=75/cos313.7°
=81.5
根据ZV8,ZV9查图6-29得YFS6=5
cos313.7°
126)
=20.3Mpa<
5.3×
=7.3<
(5)确定齿轮传动精度V8=πd8nⅡ/60×
1000
=3.14×
126×
=9.6m/s
V9=πd7nⅢ/60×
=12
D.确定齿轮z10z11的参数
(1)齿数z10取37
z11=iz10=1.6×
61=59
mn=d10cosβ/z10=50×
/37=1.6
(3)中心距a=mn(z10+z11)/2cosβ=2(37+59)/2cos15°
=100
为了便于测量a取100,则实际螺旋角β
β=arccosmn(z10+z11)/2a=arccos2(37+59)/2×
100=16.2°
d10=(mn/cosβ)×
z10
=(2/cos16.2°
37=78mm
d11=(mn/cosβ)×
z11
59=122mm
d10a1=d10+2mn=78+2×
2=82mm
d11a2=d11+2mn=122+2×
2=126mm
b10=Φd×
78=20mm
b11=Φd×
126=25mm
由表6-4确定三个公差组均为8级精度
E.确定齿轮z12z13的参数
(1)齿数z12取47
z13=iz12=0.6×
47=30
mn=d12cosβ/z12=60×
/47=1.2
取标准值mn=1.5
(3)中心距a=mn(z12+z13)/2cosβ=2(47+30)/2cos15°
=60
为了便于测量a取60,则实际螺旋角β
β=arccosmn(z10+z11
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- A272F 系列 高速 并条 机车 设计