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(《公路桥涵通用设计规范》(JTG
D60-2004))。
各节段情况
节段号
节段长度(m)
重(t)
腹板厚度(cm)
底板厚度(m)
顶板厚度(cm)
施工方法
备注
5.30
270.65
60
1.25
25
现浇
桥面宽度11.25,箱底宽度6.25m,桥横坡4%
1
4.35
137.80
2
104.70
54.2
挂篮
3
96.30
50
49.9
4
87.78
46.1
5
82.90
42.7
6
4.50
100.93
39.7
7
92.00
35
36.4
8
84.40
33.8
9
81.75
31.9
10
80.23
30.6
吊挂系统
ф32精扎螺纹
一个挂篮吊杆刚材3.71t
11
滑道
总重2.36t
12
垫座
总重0.882
13
支座
后支座0.114t,前支座0.221t总重0.67t
合计
18636
3、荷载组合:
荷载组合Ⅰ:
砼重量+动力附加荷载+挂篮自重+人群和施工机具重+超载;
荷载组合Ⅱ:
砼重量+挂篮自重+风载+超载;
荷载组合Ⅲ:
砼重量+挂篮自重+人群和施工机具重;
荷载组合Ⅳ:
挂篮自重+冲击附加荷载+风载;
荷载组合I~Ⅱ用于挂篮主桁承重系统强度和稳定性计算;
荷载组合Ⅲ用于刚度计算,荷载组合Ⅳ用于挂篮行走验算。
三、荷载计算
根据设计图纸,各梁段控制砼重综合考虑,取最大梁段荷载节段重量,即1050KN,挂篮自重按50吨计,施工荷载取2.5KN/m2吨。
T1=1050×
1.05+500+12.5×
5×
2.5=1665(KN)
3
T2:
风荷载
根据《公路桥涵通用设计规范》(JTG
D60-2004)),结合工程实际地形有:
四、挂篮计算
1、外导梁
1)、左侧
翼板重:
0.877*25*4.5=98.66KN
侧板重5.446*10=54.46KN
外模导梁受力=98.66*1.05+54.46+4.5*2.681*2.5=188.2KN/4.5=41.83KN/m
计算模型
剪力图
弯矩图
内力计算
杆端内力值(乘子=1)
----------------------------------------------------------------------------------------------
杆端1杆端2
----------------------------------------------------------------------------------
单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩
10.000000000.000000000.000000000.000000000.000000000.00000000
20.0000000088.21080470.000000000.0000000088.210804784.5941617
30.0000000088.210804784.59416170.00000000-100.02419558.0140332
40.00000000-100.02419558.01403320.00000000-100.0241950.00000000
50.000000000.000000000.000000000.000000000.000000000.00000000
反力计算
约束反力值(乘子=1)
---------------------------------------------------------------------------------------------
结点约束反力合力
支座----------------------------------------------------------------------------------
结点水平竖直力矩大小角度力矩
20.0000000088.21080470.0000000088.210804790.00000000.00000000
50.00000000100.0241950.00000000100.02419590.00000000.00000000
受力:
前吊点88.21KN后吊点100.02KN
Mmax=177.19KN·
MQmax=100.02KN
2)、右侧
0.911*25*4.5=102.49KN
外模导梁受力=102.49*1.05+54.46+4.5*2.681*2.5=192.2KN/4.5=42.72KN/m
----------------------------------------------------------------------------------
20.0000000090.08763040.000000000.0000000090.087630486.3940375
30.0000000090.087630486.39403750.00000000-102.15236959.2483743
40.00000000-102.15236959.24837430.00000000-102.1523690.00000000
结点水平竖直力矩大小角度力矩
20.0000000090.08763040.0000000090.087630490.00000000.00000000
50.00000000102.1523690.00000000102.15236990.00000000.00000000
结论:
前吊点90.09KN后吊点102.15KN
Mmax=180.96KN·
MQmax=102.15KN
Ф32精扎螺纹钢抗拉标准强度fpk=785Mpa,公称截面面积S=804.2mm2
可承受极限拉力F=0.785*804.2=631.3KN>
102.15KN
吊杆采用Ф32精扎螺纹钢可以满足抗拉要求。
双槽40b的截面几何特性为:
I=18640×
2=37280cm4W=932×
2=1864cm3A=83×
2=166cm2
σmax=Mmax/W=180.96×
106/1864×
103=97.08N/mm2<
145N/mm2
τmax=Qmax/A=102.15×
103/166×
102=6.15N/mm2<
85N/mm2
外模导梁采用双槽40b可满足要求。
2、内导梁
内模顶板重:
1.755*25*4.5=197.44KN
内板重:
1.089*10=10.89KN
内导梁受力:
197.44*1.05+10.89+4.5*5*2.5=274.45KN/4.5/2=30.49KN/m
--------------------------------------------------------------------------------------------
20.0000000064.30001970.000000000.0000000064.300019761.6637188
30.0000000064.300019761.66371880.00000000-72.935470342.2296373
40.00000000-72.935470342.22963730.00000000-72.93547030.00000000
结点约束反力合力
20.0000000064.30001970.0000000064.300019790.00000000.00000000
50.0000000072.93547030.0000000072.935470390.00000000.00000000
前吊点:
64.3KN后吊点:
72.94KN
Mmax=129.16KN·
MQmax=72.94KN
双槽32b的截面几何特性为:
I=8144×
2=37280cm4W=509×
2=1018cm3A=55.1×
2=110.2cm2
σmax=Mmax/W=129.16×
106/1018×
103=126.88N/mm2<
τmax=Qmax/A=72.94×
103/110.2×
102=6.62N/mm2<
内导梁采用双槽32b可满足要求。
3、底模纵梁
底模纵梁拟按上图进行排列,共设11列双组工字钢。
按工字钢承受荷载划分区域如下图所示。
图示中产生最大荷载的为左起第二个区段。
腹板混凝土:
1.721*25*4.5=193.6KN
底模纵梁受力:
(193.6*1.05+2.32+4.5*0.37*2.5)/4.5=46.6KN/m
受力模型
弯矩图剪力图
1-6.43878795107.8942250.00000000-6.43878795107.89422545.3957821
2-6.34662670107.89968545.39578215.97222842-101.79934859.1451421
35.96756403-101.79962159.14514215.96756403-101.7996210.00000000
10.01648345108.0861760.00000000108.08617889.99126220.00000000
40.00000000101.9743830.00000000101.97438390.00000000.00000000
Mmax=170.43KN·
mQmax=107.9KN
对后下横梁作用力F2-后=107.9KN,对前下横梁作用力F2-前=101.8KN
双工I32a的截面几何特性为:
I=11080×
2=22160cm4W=692×
2=1384cm3A=67×
2=134cm2
σmax=Mmax/W=170.43×
106/1384×
103=123.1N/mm2<
τmax=Qmax/A=107.9×
103/134×
102=8.05N/mm2<
底模纵梁采用双工I32a可满足要求。
4、后下横梁
对施加在后下横梁上的各区段作用力分别进行计算。
(左起第二区段已计算,不重复计算)
1)第一区段:
(1.269*25*4.5*1.05+1.7+4.5*0.264*2.5)/4.5=34.35KN/m
对后下横梁作用力F1-后=79.54KN,对前下横梁作用力F1-前=75.04KN
2)第三区段、第九区段:
(0.444*25*4.5*1.05+7.67+4.5*0.683*2.5*2)/4.5=16.77KN/m
对后下横梁作用力F3-后=38.83KN,对前下横梁作用力F3-前=36.63KN
3)第四区段、第五区段、第七区段、第八区段:
(0.407*25*4.5*1.05+7.67+4.5*0.683*2.5*2)/4.5=15.8KN/m
对后下横梁作用力F4-后=36.58KN,对前下横梁作用力F4-前=34.52KN
4)第六区段:
(0.271*25*4.5*1.05+5.1+4.5*0.455*2.5*2)/4.5=10.52KN/m
对后下横梁作用力F6-后=24.36KN,对前下横梁作用力F6-前=22.98KN
5)第十区段:
(1.646*25*4.5*1.05+2.32+4.5*0.37*2.5)/4.5=44.6KN/m
对后下横梁作用力F6-后=103.27KN,对前下横梁作用力F6-前=97.43KN
6)第十一区段:
(1.208*25*4.5*1.05+1.7+4.5*0.264*2.5)/4.5=32.75KN/m
对后下横梁作用力F6-后=75.83KN,对前下横梁作用力F6-前=71.54KN
对后下横梁建立力学模型如下:
20.00000000112.7762730.000000000.00000000112.77627359.5458726
30.0000000033.236273859.54587260.0000000033.236273869.9155900
40.00000000-74.663726169.91559000.00000000-74.663726128.1039034
50.00000000-113.49372628.10390340.00000000-113.493726-38.8573950
60.0000000084.2402292-38.85739500.0000000084.2402292
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