落地满堂脚手架方案Word格式.docx
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4.2搭设
1、按脚手架的柱距、排距要求进行放线定位。
2、在1.1m高的梁下浇筑100mm厚C15混凝土垫层。
3、铺设垫板和安放底座,并应注意以下事项
(1)垫板、底座应准确地放在定位线上;
垫板采用厚50mm宽200mm的脚手板,长不小于2跨。
(2)垫板必须铺放平稳,不得悬空。
4、杆件搭设
脚手架搭设顺序如下:
放置纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→第一步纵向水平杆→第一步横向水平杆→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆……
5、搭设立杆的安全技术措施:
(1)立杆采用单立杆,立杆距垫板200处设置纵向扫地杆,采用直角扣件与立杆内外扣牢。
横向扫地杆也采用直角扣件,紧贴纵向扫地杆的下方与内外立杆扣牢。
(2)立杆接长宜用对接扣件连接,立杆的对接扣件应交错布置,两根相邻立杆的接头不在设置在同步内,同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm,各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。
6、搭设纵、横向水平杆的安全技术措施
(1)、搭设纵、横向水平杆时,其构造应符合有关规定要求,纵向水平杆宜设置在立杆的内侧,其长度不小于3跨,纵向水平杆接长宜用对接扣件连接,纵向水平杆的对接应交错布置,两根相邻纵向水平杆的接头不准设置在同步或同跨内,不同步、不同跨两根相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm,各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的l/3,纵向水平杆采用直角扣件与立杆扣牢,横向水平杆也采用直角扣件,紧贴纵向水平杆下方与内外立杆扣牢,主节点处横向水平杆严禁拆除。
(2)同一步纵向水平杆必须四周交圈,用直角扣件与内、外立杆固定。
7、搭设剪刀撑注意事项
竖向剪刀撑应随立杆、纵横向水平杆等同步搭设,剪刀撑、横向斜撑的构造应符合规定要求,剪刀撑四周设置纵、横向剪刀撑,剪刀撑采用斜杆搭成剪刀撑,剪刀撑与地面成50度夹角,剪刀撑接长宜采用搭接方式,采用二只旋转扣件搭接,二扣件间距不宜小于l米,杆端伸出扣件盖板不宜小于100mm,剪刀撑搭设不小于4跨,不小于6米,剪刀撑水平向、竖向连续设置,竖向连续到顶,剪刀撑纵向每隔2排搭设一组,横向每隔2排搭设一组,剪刀撑一端抵在垫板上,另一端与采用旋转扣件与主杆、横向水平杆扣牢,旋转扣件中心至主节点距离不应大于150mm。
8、扣件安装的安全技术措施
(1)扣件规格(Φ48)必须与钢管外径相同。
(2)扣件螺栓拧紧力矩应在45-65N·
m之内。
(3)主节点处,固定横向水平杆(或纵向水平杆)、剪刀撑、横向支撑等扣件的中心线距主节点的距离不应大于150mm。
(4)对接扣件的开口应朝上或朝内。
(5)各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。
4.3钢管检查
1、必须有产品质量合格证。
2、应有质量检验报告,钢管材质检验应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》(GB/T228)的有关规定,质量应符合国标的要求。
3、钢管表面应平直光滑,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。
4、钢管外径、壁厚、端面等偏差要符合国标要求。
5、钢管必须除锈,涂防锈漆和标色(黄色油漆)。
6、扣件应有生产许可证,测试报告、质量合格证。
7、使用旧钢管、扣件要求进行严格检查、检测。
8、脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法,应符合表1的要求。
脚手架搭设的技术要求与允许偏差表1
项次
项目
技术要求
容许偏差△(mm)
检查方法
与工具
1
地
基
础
表面
坚实平整
观察
排水
不积水
垫板
不晃动
底座
不滑动
-10
降沉
2
立
杆
垂
直
度
最后验收垂直度偏差Hmax=20m
H/200
用经纬仪和吊线和卷尺
搭设中检查垂直度偏差的高度
H=2
H=10
不同高度H时的允许偏差△(mm)
±
7
50
3
间距
步距偏差
杆距偏差
排距偏差
20
钢板尺
4
纵向水平杆高差
一根杆的两端
水平仪或水平尺
同跨内、外纵向水平杆高差
10
5
双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差
外伸500mm
≤50
6
扣件安装
主节点处各扣件距主节点的距离
a≤150mm
同步立杆上两个相邻对接扣件的高差
≤500mm
立杆上的对接扣件距主节点的距离
≤h/3
纵向水平杆上的对接扣件距主节点的距离
≤L/3
扣件螺栓拧紧扭力矩
40-65N·
m
扭矩扳手
剪刀撑与地面的倾角
45°
-60°
角尺
五、拆除
5.1拆除前必须完成以下准备工作
1、全面检查脚手架的扣件连接、支撑体系等是否符合安全要求。
2、拆除安全技术措施,应由施工单位工程负责人逐级进行技术交底;
设置警戒区,并有专人负责警戒。
3、清除脚手架上杂物及地面障碍物。
5.2拆除顺序应符合以下要求
1、拆除脚手架顺序一般为:
剪刀撑→纵向水平杆→横向水平杆→立杆,按自上而下,先装者后拆,逐步拆除,一步一清,不得采取上下同时作业,应先拆中间扣,再拆两边扣,由中间操作人员向工传递钢管。
2、当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度(约6.5m)时,应先在适当位置搭临时抛撑加固。
3、当脚手架采取分段、分里外拆除时,对不拆除的脚手架两端,应先按有关规定要求设置连墙件和横向支撑加固。
5.3卸料应符合以下要求
1、各构配件必须及时分段集中运至地面,严禁抛扔。
2、运至地面的构配件应按要求及时检查整修与保养,并按品种规格随时码堆存放,置于干燥通风处,防止锈蚀。
六、安全管理
6.1人员要求
1、脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工。
上岗人员应定期体检,体检合格者方可发上岗证。
2、搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带,穿防滑鞋等,袖口、裤口要扎紧。
6.2搭设阶段
1、脚手架的构配件质量必须按规定要求进行检验,合格后方准使用。
2、脚手架搭设应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JDJ130—2001)JGJ59—99安全检查标准进行检查,发现问题应及时校正。
3、脚手架的搭设质量必须符合要求方能投入使用。
4、施工现场带电线路,如无可靠的安全措施,一律不准通过脚手架,非电工不准擅自接电线电器装置。
6.3使用阶段
1、操作层上的施工荷载应符合设计要求,不得超载,不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上,严禁任意悬挂起重设备。
脚手架上严禁堆放大量模板、木料等多余的材料,确保脚手架畅通及防止超载。
2、六级及六级以上大风和雾、雨、雪天应停止脚手架作业,雨雪后上架应有防滑措施。
3、应设专人负责对脚手架进行检查和保修。
4、在下列情况下,必须对脚手架进行检查。
(1)在六级及以上大风与大雨后。
(2)停用超过一个月,复工前。
5、检查保修项目
(1)地基是否积水、底座是否松动、立杆是否悬空。
(2)扣件螺栓是否松动。
(3)安全防护措施是否符合要求。
6、在脚手架使用期间,严禁任意拆除下列杆件
(1)主节点的纵、横向水平杆,纵、横向扫地杆
(2)支撑、剪刀撑
要拆除上述任一杆件均应采取安全措施,并报主管部门批准。
7、严禁任意在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业,否则应采取安全措施,并报主管部门批准。
8、临街搭设的脚手架外侧应有行人安全通道安全防护棚防护措施,以防坠物伤人。
9、在脚手架上进行电、气焊作业时,必须有防火措施和专人看守。
10、工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等应按国家现行标准《施工现场临时用电安全技术规范》(JGJ46—2005)的有关规定执行。
11、拆除脚手架时,地面应设围栏和警戒标志,并派专人监护,严禁一切非操作人员入内。
拆下的杆件与零配件,应按类分堆(零配件装入容器),用吊车吊下,或分级传递严禁高空抛掷。
七、计算书
计算依据:
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)
《混凝土结构设计规范》GB50010-2002
《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)
《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米,根据有关文献建议,如果仅按规范计算,架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》2002(3):
《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
7.1板模板支撑系统计算书
7.1.1参数信息
(1)模板支架参数
横向间距或排距(m):
1.20;
纵距(m):
1.50;
步距(m):
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):
0.10;
模板支架搭设高度(m):
5.20;
采用的钢管(mm):
Φ48×
3.5;
板底支撑连接方式:
方木支撑;
立杆承重连接方式:
可调托座。
(2)荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):
0.350;
混凝土与钢筋自重(kN/m3):
25.000;
施工均布荷载标准值(kN/m2):
2.500。
(3)材料参数
面板采用胶合面板,厚度为18mm;
板底支撑采用方木;
面板弹性模量E(N/mm2):
9500;
面板抗弯强度设计值(N/mm2):
13;
木方抗剪强度设计值(N/mm2):
1.400;
木方的间隔距离(mm):
250.000;
木方弹性模量E(N/mm2):
9500.000;
木方抗弯强度设计值(N/mm2):
13.000;
木方的截面宽度(mm):
50.00;
木方的截面高度(mm):
100.00;
托梁材料为:
钢管(双钢管):
Φ48×
3.5。
(4)楼板参数
楼板的计算厚度(mm):
120.00;
图2楼板支撑架荷载计算单元
7.1.2模板面板计算
面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度,取单位宽度1m的面板作为计算单元。
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=100×
1.82/6=54cm3;
I=100×
1.83/12=48.6cm4;
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
(1)荷载计算
静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):
q1=25×
0.12×
1+0.35×
1=3.35kN/m;
活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):
q2=2.5×
1=2.5kN/m;
(2)强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:
其中:
q=1.2×
3.35+1.4×
2.5=7.52kN/m
最大弯矩M=0.1×
7.52×
0.252=0.047kN·
m;
面板最大应力计算值σ=47000/54000=0.87N/mm2;
面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2;
面板的最大应力计算值为0.87N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
(3)挠度计算
挠度计算公式为
其中q=3.35kN/m
面板最大挠度计算值v=0.677×
3.35×
2504/(100×
9500×
48.6×
104)=0.019mm;
面板最大允许挠度[V]=250/250=1mm;
面板的最大挠度计算值0.019mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!
7.1.3模板支撑方木的计算
方木按照两跨连续梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5×
10×
10/6=83.33cm3;
I=5×
10/12=416.67cm4;
方木楞计算简图
(1)荷载的计算:
钢筋混凝土板自重(kN/m):
q1=25×
0.25×
0.12=0.75kN/m;
模板的自重线荷载(kN/m):
q2=0.35×
0.25=0.088kN/m;
活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):
p1=2.5×
0.25=0.625kN/m;
(2)强度验算:
均布荷载:
(q1+q2)+1.4×
p1=1.2×
(0.75+0.088)+1.4×
0.625=1.88kN/m;
最大弯矩:
M=0.125ql2=0.125×
1.88×
1.52=0.529kN·
方木最大应力计算值:
σ=M/W=0.529×
106/83333.33=6.345N/mm2;
方木的抗弯强度设计值:
[f]=13.000N/mm2;
方木的最大应力计算值为6.345N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
(3)抗剪验算:
截面抗剪强度必须满足:
τ=3V/2bhn<
[τ]
其中最大剪力:
V=0.625×
1.5=1.763kN;
方木受剪应力计算值τ=3×
1.763×
103/(2×
50×
100)=0.529N/mm2;
方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2;
方木的受剪应力计算值0.529N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2,满足要求!
(4)挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:
q=q1+q2=0.838kN/m;
最大挠度计算值:
ν=0.521×
0.838×
15004/(100×
4166666.667)=0.558mm;
最大允许挠度:
[V]=1500/250=6mm;
方木的最大挠度计算值0.558mm小于方木的最大允许挠度6mm,满足要求!
7.1.4托梁材料计算
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
托梁采用:
3.5;
W=10.16cm3;
I=24.38cm4;
集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=3.525kN;
托梁计算简图
托梁计算弯矩图(kN·
m)
托梁计算变形图(mm)
托梁计算剪力图(kN)
最大弯矩Mmax=2.076kN·
m;
最大变形Vmax=4.042mm;
最大支座力Qmax=18.679kN;
最大应力σ=2076139.323/10160=204.344N/mm2;
托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2;
托梁的最大应力计算值204.344N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度为4.042mm小于1500/150与10mm,满足要求!
7.1.5模板支架立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
(1)静荷载标准值包括以下内容:
脚手架的自重(kN):
NG1=0.138×
5.2=0.72kN;
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
模板的自重(kN):
NG2=0.35×
1.2×
1.5=0.63kN;
钢筋混凝土楼板自重(kN):
NG3=25×
1.5=5.4kN;
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=6.75kN;
(2).活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到,活荷载标准值NQ=(2.5+2)×
1.5=8.1kN;
(3)不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N=1.2NG+1.4NQ=19.44kN;
7.1.6立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
N----立杆的轴心压力设计值(kN):
N=19.44kN;
Φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到;
I----计算立杆的截面回转半径(cm):
i=1.58cm;
A----立杆净截面面积(cm2):
A=4.89cm2;
W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):
W=5.08cm3;
σ----钢管立杆最大应力计算值(N/mm2);
[f]----钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205N/mm2;
L0----计算长度(m);
如果完全参照《扣件式规范》,按下式计算
l0=h+2a
k1----计算长度附加系数,取值为1.155;
u----计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3;
u=1.79;
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;
a=0.1m;
上式的计算结果:
立杆计算长度L0=h+2a=1.5+0.1×
2=1.7m;
L0/i=1700/15.8=108;
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53;
钢管立杆的最大应力计算值;
σ=19439.616/(0.53×
489)=75.007N/mm2;
钢管立杆的最大应力计算值σ=75.007N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由下式计算
l0=k1k2(h+2a)
k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167;
k2--计算长度附加系数,h+2a=1.7按照表2取值1.004;
立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×
1.004×
(1.5+0.1×
2)=1.992m;
Lo/i=1991.836/15.8=126;
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.417;
钢管立杆的最大应力计算值:
σ=19439.616/(0.417×
489)=95.333N/mm2;
钢管立杆的最大应力计算值σ=95.333N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。
7.1.7立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
地基承载力设计值:
fg=fgk×
kc=120×
1=120kpa;
其中,地基承载力标准值:
fgk=120kpa;
脚手架地基承载力调整系数:
kc=1;
立杆基础底面的平均压力:
p=N/A=19.44/0.25=77.758kpa;
其中,上部结构传至基础顶面的轴向力设计值:
基础底面面积:
A=0.25m2。
p=77.758≤fg=120kpa。
地基承载力满足要求!
7.20.85m高的梁模板支撑系统计算书
7.2.1参数信息
(1)模板支撑及构造参数
梁截面宽度B(m):
0.35;
梁截面高度D(m):
0.85;
混凝土板厚度(mm):
立杆沿梁跨度方向间距La(m):
1.00;
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):
立杆步距h(m):
板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):
梁支撑架搭设高度H(m):
梁两侧立杆间距(m):
0.55;
承重架支撑形式:
梁底支撑小楞垂直梁截面方向;
梁底增加承重立杆根数:
1;
采用的钢管类型为Φ48×
3.5;
双扣件,考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数:
0.80;
模板自重(kN/m2):
钢筋自重(kN/m3):
2.5;
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):
18.0;
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):
2.0;
振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):
木材品种:
柏木;
木材弹性模量E(N/mm2):
10000.0;
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):
17.0;
木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):
1.7;
面板类型:
胶合面板;
面板弹性模量E(N/mm2):
9500.0;
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):
13.0;
(4)梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm):
50.0;
梁底方木截面高度h(mm):
100.0;
梁底纵向支撑根数:
3;
面板厚度(mm):
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