一级结构模拟试题Word格式.docx

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（B） 

2L180×

12，A=8448mm2，ix=55.9mm，iy=77.7mm；

（D）2L125×

8，A=3950mm2，ix=38.8mm，iy=54.8mm。

单跨、中级工作制单层厂层排架柱、钢筋II级、箍筋I级，砼C20，a=a’=35mm，采用对称配筋。

下柱为I400×

900×

100×

150,A=1.875×

105,I=195.38×

108mm4.下柱底部最不利内力组合：

（1）、M=-311.02kN·

m，N=382.05kN；

（2）、M=-133.5kN·

m，N=967.5kN；

（3）、M=-176.5kN·

m，N=382.1kN；

其中第（3）组未考虑吊车荷载。

要求:

回答问题9-17。

9、下柱的计算长度l0，在考虑吊车荷载和未考虑吊车荷载时分别为：

（A）9.2m、 

19.65m；

（B）9.2m、9.2m；

（C）13.8m、 

9.2m；

（D）13.8m、 

13.8m。

10、哪一组起控制作用。

（A）（3）；

（B）

（2）;

（C）

（1）；

（D）

（1），（3）。

11、在第

（1）组荷载作用下,下柱的轴向力偏心矩增大系数η为：

（A）1.329；

（B）1.2；

（C）1；

（D）1.079。

12、在第

（1）组荷载作用下的受压区高度χ为：

（A）162.5；

（B）86.83；

（C）82；

（D）101.25。

13、在第

（1）组荷载作用下的纵筋配筋面积为：

（A）504mm2；

（B）687.9mm2；

（C）801.25mm2；

（D）700.43mm2。

14、如果已知N=300kN,ηei=1000mm，求纵筋配筋面积A3=A13：

（A）687.9mm2;

（B）682mm2;

（C）585mm2；

（D）504mm2。

15、该Ⅰ形截面最小配筋量Asmin为：

（A）375mm2；

（B）281mm2；

（C）188mm2；

（D）300mm2 

。

16、牛腿的尺寸见图,作用的吊车竖向荷载为:

FV=383.56kN，FVS=279.9kN，a=260mm（未考虑安装偏差）,

验算牛腿载面尺寸：

（A）389.2KN>

383.2kN；

（B）371.01kN>

383.56kN；

（C）371.01KN>

279.9kN；

（D）389.2kN>

279.9kN。

17、基础尺寸如图，基础底面最不利荷载值为:

Mb=472.29，Mb=870.82kN·

m;

基底的Pmax和Pmin分别为:

（A）151.92kN/mm2,11.76kN/mm2；

（B）134.21kN/mm2,42.21kN/mm2；

（C）151.92kN/mm2,42.21kN/mm2；

（D）134.21kN/mm2,11.76kN/mm2。

18、图和尺寸条件同前题，考虑横向水平地震作用。

已知，设防烈度8度，集中于屋盖处的等效荷载代表值Geq=980.63KN，基本自振周期T1=1.354s，特征周期值Tg=0.35s.作用于屋盖处的水平地震作用标准值Fek：

（A）20.1kN；

（B）30.6kN；

（C）40.3kN；

（D）46.7kN。

19、如果A柱的刚度是B柱的刚度的一倍，求A柱柱脚截面的弯矩和剪力的标准值：

（A）M=353.7KN·

m，V=27KN；

（B）M=279.1KN·

（C）M=353.7KN·

m，V=38KN；

（D）M=279.1KN·

m，V=38KN。

题20-21为抗震偏压柱配筋计算，已知考虑水平地震作用的内力组合后，下柱的最不利内力设计值为：

M=460KN·

m，N=1400KN，η=1.2

20、承载力抗震调整系数γRE：

（A）0.9；

（B）0.8；

（C）0.85；

（D）0.75。

21、下柱对称配筋的配筋面积：

As=A’s=：

（A）375；

（B）345；

（C）365；

（D）315。

已知图示单跨排架，柱净高Hn=6m，b×

h=400×

400,砼强度等级C20，纵筋II级，箍筋I级，竖向力为500kN.

回答问题22-24。

22、柱的剪跨比λ=a/h0,此处a的数值为：

（A）3m；

（B）6m；

（C）3×

h0；

（D）1.2m。

23、计算偏压构件的受剪承载力时,采用的轴向压力设计值为：

（A）480kN；

（B）500kN；

（C）250kN；

（D）400kN。

24、选配箍筋：

（A）Φ4@100；

（B）Φ6@300；

（C）Φ8@200；

（D）Φ10@400。

一工作平台的主次梁布置如图。

主次梁钢材为Q235-B·

F钢，次梁上铺预制钢筋混凝土板。

手工焊，焊条为E43型。

主梁自重设计值取2.0kN/m，主梁为焊接I形截面：

2-240×

16（上、下翼缘），1-1000×

8（腹板）。

截面特性：

截面面积：

A=156.8×

102mm2,截面惯性矩：

Ix=264876×

104mm4,截面面积矩：

S=2951×

103mm3,截面抵抗矩：

Wnx=Wx=5133×

103mm3,截面回转半径：

iy=48.5mm。

次梁为热轧I字钢I32a。

翼缘宽b=130mm,翼缘平均厚tf=15mm,翼缘与腹板处内园弧半径r=11.5mm,腹板厚tw=9.5mm,截面抵抗矩Wnx=Wx=692.2×

103mm3。

若次梁的跨中最大弯矩设计值是97.6kN-m，支座反力为110kN，中间主梁的跨中弯矩设计值是975.6kN-m，跨中剪力设计值是220kN，支座处剪力设计值是232.75kN。

选择题25～37的正确答案。

25、强度计算时主梁跨中的弯应力为：

（A）181N/mm2;

（B）190N/mm2;

（C）203N/mm2;

（D）172N/mm2。

26、强度计算时主梁支座的剪应力为:

（A）72N/mm2;

（B）50N/mm2;

（C）32.4N/mm2;

（D）64N/mm2。

27、强度计算时主梁跨中腹板边缘的折算应力为：

（A）212N/mm2;

（B）179N/mm2;

（C）164N/mm2;

（D）188N/mm2。

28、若次梁支座处支承长度a=150mm，则强度计算时次梁支座处下翼缘的局部压应力为：

（A）57.0N/mm2;

（B）65.6N/mm2;

（C）80.4N/mm2;

（D）48.3N/mm2。

29、若部分次梁未与铺板焊牢,整体稳定计算时次梁的应力为：

（A）202.4N/mm2;

（B）193.0N/mm2;

（C）183.0N/mm2;

（D）211.4N/mm2。

30、整体稳定计算时，主梁应力最接近的值是：

（A）不需验算整体稳定性;

（B）212N/mm2;

（C）170N/mm2;

（D）85N/mm2。

31、主梁翼缘与腹板的连接角焊缝的焊角尺寸hf应大于或等于（ 

）?

（A）0.8mm;

（B）1.6mm;

（C）1.2mm;

（D）2.4mm。

32、为保证主梁腹板的局部稳定性,应采取那项措施?

（A）需配置横向加劲肋和纵向加劲肋；

（B）满足，不需设置加劲肋；

（C）需设置横向加劲肋；

（D）需配置纵向加劲肋

33、若主梁加劲肋设置如图示，验算从左起第三梁段的加劲肋间距，计算参数

最接近的值是：

（A）683;

（B）620;

（C）750;

（D）600。

34、若主梁加劲肋在腹板一侧配置，则加劲肋尺寸至少应满足（mm）：

（A）-92×

10;

（B）-73×

5;

（C）-88×

6;

（D）-96×

12。

35、若支承加劲肋截面采用钢板-200×

14mm，则支承加劲肋在腹板平面外的稳定应力为：

（A）78.4N/mm2;

（B）66.8N/mm2;

（C）70.6N/mm2;

（D）60.2N/mm2。

36、若支承加劲肋端部刨平顶紧，其端面承压应力为：

（A）58N/mm2;

（B）83N/mm2;

（C）72N/mm2;

（D）45N/mm2。

37、支承加劲肋与主梁腹板连接焊缝的焊角尺寸hf应大于或等于（ 

（A）3.8mm;

（B）6mm;

（C）9.6mm;

（D）5.6mm。

砖柱截面490×

620mm，柱计算高度H0=5m（两端为不动铰支座），作用有轴向力标准值Nk=300kN，设计值N=360kN，弯矩标准值Mk=29.4kN-m。

网状配筋，采用Φb4焊接网,钢筋的间距a=50mm，网的间距为4皮砖（普通粘土砖）Sn=260mm，钢筋Φb4的截面积AS=12.6mm2，ƒy=430Mpa，砖柱用MU10砖，M10混合砂浆。

回答问题38～46。

38、该砖柱的偏心距e为

（A）81.6mm;

（B）98mm;

（C）101mm;

（D）76.5mm。

39、该砖柱的相对偏心距及高厚比分别为：

（A）0.158/8.065；

（B）0.2/8.065；

（C）0.158/10.2；

（D）0.2/10.2。

40、该砖柱的网状配筋砖砌体的抗压强度设计值ƒn为

（A）4.88Mpa；

（B）2.89Mpa；

（C）2.45Mpa；

（D）1.99Mpa。

41、该砖柱的网状配筋砖砌体受压承载力jnƒnA为

（A）395kN；

（B）357.3kN；

（C）402kN；

（D）785.7kN。

42、该砖柱另一边的轴心受压承载力jnƒnA为

（B）1189kN；

（C）597kN；

（D）1205kN。

43、当偏心距e=130mm时,该网状配筋砖砌体受压构件的承载力影响系数jn为：

（A）0.62；

（B）0.53；

（C）0.42；

（D）0.48。

44、若上述条件改成砖柱的截面为490×

490、MU10砖、M5水泥砂浆。

e=98mm，网状配筋不变。

则网状配筋砖砌体的抗压强度设计值ƒn为

（A）2.243Mpa；

（B）2.299Mpa；

（C）2.386Mpa；

（D）2.89Mpa。

45、若偏心距及高厚比分别为下列数值的矩形截面砖砌体、可以采用网状配筋的为：

（A）e=0.19，β=17;

（B）e=0.16，β=16.3;

（C）e/h=0.18，β=12;

（D）e/h=0.15，β=15。

46、在网状配筋砌体中，下列那一条是错误的?

（A）网状配筋砌体中的配筋率不应小于0.1%，并不大于1%，钢筋直径宜采用3～4mm；

（B）网状配筋砌体中的砖不应低于MU10，砂浆不应低于M2.5；

（C）钢筋网的钢筋间距不应大于120mm，并不应小于30mm；

（D）钢筋网间距不应大于五皮砖并不应大于400mm。

条件:

如图所示，采用MU7.5砖，M5混合砂浆，墙厚240mm,双面粉刷自重标准值为5.24KN/m2，过梁断面为240×

250mm，梁自重标准值（包括粉刷）为1.7KN/m，在墙体A点作用力P=60kN（设计值）。

回答问题47～51。

47、梁上墙体荷重，应取

（A）0.8m高度范围内墙重；

（B）2.0m高度范围内墙重；

（C）5.0m高度范围内墙重；

（D）以跨度为2.4m、高度为0.8m的三角形墙体重量。

48、若过梁上面的荷载P作用点距过梁顶面为3m，则作用为应为:

（A）P=15kN；

（B）P=60kN；

（C）P=0；

（D）P=30kN。

49、若已知墙体A点处作用力在过梁左端的分力为40kN，墙体荷载设计值q1=5.03kN/m，过梁自重设计值q2=2.04kN/m，那么作用在过梁左端的压力为:

（A）49kN；

（B）48.4kN；

（C）50.3kN；

（D）49.7kN。

50、若梁端的有效支承长度a0=135mm，则砌体局部抗压强度提高系数γ为:

（A）1.34；

（B）1.47；

（C）1.25；

（D）1.57。

51、梁端支承处砌体的局部受压承载力是ηγƒAC为:

（A）72KN；

（B）38.8KN；

（C）102.8KN；

（D）55.5KN。

柱基础底面尺寸b×

L=3.2×

3.6m，埋深d=2.2m，埋深范围内有两层土厚度分别为h1=1.00m，h2=1.20m，重度分别为γ1=17kN/m3，γ2=16kN/m3。

持力层为粘土，重度γ3=19kN/m3，该土层孔隙比及液性指数分别见表。

孔隙比e

0.597

0.599

0.598

0.603

0.600

液性指数IL

0.252

0.249

0.250

0.258

0.246

回答问题52—56。

52、孔隙比e和液性指数IL的变异系数分别为:

（A）0.022/0.011;

（B）0.036/0.044;

（C）0.036/0.011;

（D）0.022/0.044。

53、综合变异系数δ为:

（A）0.080;

（B）0.036;

（C）0.044;

（D）0.041。

54、地基承载力基本值ƒ0为:

（A）390kPa;

（B）360kPa;

（C）295kPa;

（D）210kPa。

55、地基承载力标准值ƒk为:

（A）340kPa;

（C）342kPa;

（D）338kPa。

56、地基承载力设计值ƒ为:

（A）371kPa;

（B）374kPa;

（C）386kPa;

（D）411kPa。

某独立柱基的基底尺寸为2600mm×

5200mm，柱底荷载设计值F1=2000kN，F2=200kN，M=1000kNm，V=200kN，柱基自重设计值和复土标准值G=486.7kN，基础埋置深度和工程地质剖面如图。

回答问题57-61。

57、作用在基底处的竖向力和弯矩值为:

（A）2686.7kN/1384kN-m;

（B）2200kN/1384kN-m;

（C）2686.7kN/1124kN-m;

（D）2200kN/1260kN-m。

58、基底平均压力和基底压力最大值为:

（A）198.72/435kN/m2;

（B）162.72/316.8kN/m2;

（C）198.72/316.8kN/m2;

（D）162.72/73.52kN/m2。

59、持力层地基承载力设计值为:

（A）340kN/m2;

（B）253kN/m2;

（C）323.4kN/m2;

（D）269.5kN/m2。

60、软弱下卧层顶面处地基承载力设计值为:

（A）85kN/m2;

（B）142.6kN/m2;

（C）137.3kN/m2;

（D）91.5kN/m2。

61、软弱下卧层顶面处附加压力设计值为:

（A）40.3kN/m2;

（B）54.55kN/m2;

（C）70.3kN/m2;

（D）64.33kN/m2。

某建筑物的室内柱基础，考虑地震作用组合，其内力组合设计值，在室内地坪（0.000）处为F=820kN、M=600kN-m、V=90kN。

基底尺寸b×

L=3.0×

3.2m，基础埋深d=2.2m，G为基础自重设计值和基础上的土重标准值，G的平均重度γ=20kN/m2，建筑场地均有红粘土，其重度γ0=18kN/m3，含水比aw>

0.8，承载力标准值ƒk=160kPa。

回答问题62-64。

62、地基土承载力设计值为

（A）170kPa;

（B）196.7kPa;

（C）160kPa;

（D）202.8kPa。

63、地基土抗震承载力设计值

（A）255.7kPa;

（B）170kPa;

（D）208kPa。

64、基础底面与地基土之间零应力区长度为

（A）0.257m;

（B）0.75m;

（C）0.429m;

（D）1.07m。

某独立柱基底面尺寸b×

L=2.5m×

2.5m，柱轴向力标准值Fk=1250.0kN（算至0.00处），基础自重和覆土标准值G=250kN。

基础埋深d=2m，其它数据如图所示。

回答问题65—69:

65、按GBJ7-89规范规定，沉降计算深度应取

（A）5.40m;

（B）5.85m;

（C）5.00m;

（D）7.33m。

66、地基沉降计算深度范围内多土层压缩量之和为

（A）80.7mm;

（B）37.8mm;

（C）81.9mm;

（D）205.5mm。

67、沉降计算经验系数ψS为

（A）0.7;

（B）1.0;

（C）0.84;

（D）1.14。

68、当以上基础无相邻荷载影响，沉降计算深度结果为Zn，而Zn内在存在基岩时，沉降计算

（A）仍必须按Zn进行;

（B）可取至基岩表面;

（C）可根据基岩压缩模量的大小进行修正;

（D）可不必进行沉降计算。

69、若上部结构为框架结构，本基础有一相邻柱基，二柱基中心距离为6000mm，地基土为中压缩性土；

考虑相邻荷载影响后，本基础最终沉降量为100mm，相邻基础最终沉降量为111mm。

该建筑物的地基变形特征及允许值为

（A）局部倾斜/12mm;

（B）沉降量/120mm;

（C）沉降差/11mm;

（D）沉降差/12mm。

图示一高H=180m的钢砼烟囱。

其抗震设防烈度为8度、远震，建于Ⅱ类场地上。

已知：

烟囱的自振周期T1=2.75s，T2=0.91s。

烟囱各质点的重力荷载代表值和烟囱的第一、第二振型如图所示。

回答问题70-72。

70、第一振型参与系数γ1是

（A）2.324;

（B）2.012;

（C）2.139;

（D）2.533。

71、若第二振型参与系数γ2是-1.520，第二振型底部剪力标准值是：

（A）803kN;

（B）845kN;

（C）908kN;

（D）914kN。

72、若第一、第二振型底部剪矩标准值是M10=80144KNm，M20=41059KNm，水平地震作用下烟囱的基底弯矩设计值是：

（A）90049kN·

m;

（B）101278kN·

（C）117064kN·

（D）121203kN·

m。

图示某桥面的净空为‘净-7+2×

0.75m人行道’的钢筋混凝土T梁桥，共5根主梁，计算跨径为19.50m，设有多道横隔梁，梁的长宽比>

2。

确定荷载位于跨中时1号梁的荷载横向分布系数mc（题73--76）。

73、 

1号梁横向影响线的竖标值为：

η11=0.60、η15=-0.20；

（B）η11=0.60、η15=0.20；

（C）η11=-0.20、η15=0.60；

（D）η11=0.20、η15=0.60。

74、当桥上作用的活载是汽车车轮、在横向影响线的竖标值为η11=0.60、η15=-0.20时，1号梁的横向分布系数mcq最接近的数值为：

（A）0.521;

（B）0.326;

（C）0.538;

（D）0.486。

75、当桥上作用的活载是挂车车轮、在横向影响线的竖标值为η11=0.60、η15=-0.20时，1号梁的横向分布系数mcg最接近的数值为：

（A）0.486;

（C）0.521;

（D）0.344。

76、当桥上作用的活载是人群荷载、在横向影响线的竖标值为η11=0.60、η15=-0.20时，1号梁的横向分布系数mcr最接近的数值为：

（A）0.726;

（B）0.684;

（D）0.686。

装配式T形梁桥的跨径为20m（计算跨径19.50m，主梁全长19.96m），桥面净空为‘净-7+2×

0.75m人行道’，纵、横截面和主梁尺寸如图所示。

桥上作用的活载是人群荷载p人=0.25×

7.5=1.875kN/m，1号梁在跨中的分配系数mc=0.620、支座的分配系数mo=1.422。

选择下列各