钢结构雨棚设计计算书Word下载.docx
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z---瞬时风压的阵风系数;
βz=2.25
s---风荷载体型系数;
向上取μs=2.0
z---风荷载高度变化系数,并与建筑的地区类别有关;
按《建筑结构荷载规范》GBJ9-87取值;
W---基本风压(kN/m2)按《技术要求》Woo
=1.1x0.700=0.770(kN/m2)
按《玻璃幕墙工程技术规范》要求,进行建筑幕墙构件、连接件和锚固件承载力计算时,风
荷载分项系数应取γw=1.4
表1-1
?
(m)高度)类(Cz0.745
0.74100.7415
0.85
20
即风荷载设计值为:
(1.2)·
WW=γ=1.4W·
KWK
、地震作用2雨棚平面外地震作用标准值计算公式如下:
Gk(1.3)
maxEqEK=?
·
A雨棚平面内地震作用标准值计算公式如下:
-21.
PE=?
E?
maxG·
(1.4)
式中,qEK为垂直雨棚平面的分布地震作用;
(kN/m2)
PE为平行于雨棚平面的集中地震作用;
(kN)
E为地震动力放大系数;
取?
E=3.0
max为水平地震影响系数最大值;
max=0.08(7度抗震设计)
G为幕墙结构自重(kN)
GkGk为单位面积的幕墙结构自重(kN/m2);
取=0.4kN/m2
AA按规范要求,地震作用的分项系数取γE=1.3,即地震作用设计值为:
qE=γEqEK=1.3qEK·
(1.5)
3、雨棚结构自重
按规范要求,幕墙结构自重的分项系数取γG=1.2。
4、荷载组合
按规范要求对作用于雨棚同一方向上的各种荷载应作最不利组合。
对垂直于雨棚平面上的荷载,其最不利荷载组合为:
WK合=1.0WK+0.6qEK-1.0q·
(1.6)Gk
W合=1.0W+0.6qE-1.0q·
(1.7)G
其中,WK合为组合荷载的标准值(kN/m2);
W合为组合荷载的设计值(kN/m2)。
-31.
五、计算部位的选取及荷载的确定
该雨棚最不利位置为标高5.0m处,按该处雨棚的平面布置,取出一个纵向的计算单元,如图一阴影部分所示。
1.水平荷载
该雨棚可以简化为一悬臂板,故可以忽略水平方向的荷载。
2.竖直荷载
2.1恒荷载
2:
q=0.4KN/m雨棚结构自重GK20.4=0.48KN/mq=1.2×
G2.2活荷载
垂直方向对结构产生作用的活荷载仅有风荷载。
根据公式(1.1)~(1.4)可得:
仅考虑风荷载向上:
Wk=?
zWo
=2.25×
2×
0.74×
1.1×
0.7
2=2.564KN/m2W=1.4W=3.59KN/mK
-41.
2.3作用
20.6=0.144KN/m×
0.08×
地震作用:
q=3.0Ek2=1.3X0.144=0.188KN/mqE
六、荷载组合
竖直方向
2×
0.144-0.4=2.25KN/m标准值:
W=2.564+0.6K合2×
0.188-0.48=3.223KN/m设计值:
W=3.59+0.6合七、雨棚钢架的计算
1、荷载确定
由图一所示的计算单元知,计算单元的宽度为2180mm。
经受力分析及简化,取上图所示的力学模型计算。
q=W×
B=3.223×
2.18=7.03KN/m
合此外雨棚上方大玻璃幕墙(顶部标高9.5米,分格高度为4.5米)传给雨棚钢梁的均布荷载为q1
-51.
1.5×
2=1.923KN/m2=2.692KN/mW=1.4WK20.6=0.144KN/m0.08×
q=3.0×
Ek2KN/mq=1.3X0.144=0.188E2/mKN=2.692+0.6×
0.188=2.805W合q=W×
H/2=2.805×
4.5/2=6.31KN/m合12、强度校核
在软件ROBOT中建立上图所示的力学模型。
此力学模型的节点编号、杆件编号见下图。
81169211320141
-61.2413657
计算参
此力学模型的受力:
LoadValues
LoadCaseList
Type
PZNegativeself-weigh1to71
t
PZ=7.03(kN/m)1uniform
2to7
load
PY=6.31(kN/m)
1
1uniform
型材截面特性:
SectionName
BarList
AX(mm^2)
AY(mm^2)
AZ(mm^2)
IX(mm^4)
IY(mm^4)
IZ(mm^4)
300X12
13824.
6624.
2866
1914
-71.
000
54464.000
34752.000
180X100X8
4224.000
1344.000
2624.000
15175695.515
17723392.000
6899712.000
杆件参数:
Bar
Node1
Node2
Section
Material
Length(m)
Gamma(Deg)
Type
1
2
STEEL
10.90
0.0
N/A
3
4
2.50
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
节点参数:
-81.
Node
X(m)
Y(m)
Z(m)
SupportCode
Support
-11279.00
6924.12
xxxxxx
Fixed
-11268.10
-11278.90
6921.62
-11274.64
-11276.82
-11270.28
-11272.46
-91.
-11268.20
结果输出
(2)
支座反力:
Node/Case20.930.000.007/MAX7/MIN
FX(kN)
FY(kN)0.00
FZ(kN)-16.75
MX(kNm)0.00
MY(kNm)
MZ(kNm)
1/1
0.00
-34.39
-44.32
62.80
63.93
-62.47
2/1
-63.93
62.47
Case1Node/Ca
DL1UX
UZ
RY
of
Sum
Val.se
0.00(mm)
-68.78(mm)
-88.65(Deg)
125.60
-0.00
SumReac.1/12/1
0.000.00.0
-68.780.00.0
-88.650.00.0
-613681.96
-999374.67
775383.50
Sumforc.3/14/1
0.0-0.00000.3852
68.780.00799.6575
88.65-0.0-0.0
613681.96
999374.67
-775383.50
Check
Val.5/16/1
0.00-0.00002.0721
0.005.672324.530
-0.00-0.0-0.0
Precision7/1
2.23250e-014-0.0000
2.04358e-02822.5222
-0.1
:
杆件内力
-101.
MYFZBarFX
(kNm)(kN)(kN)
63.930.0044.321/MAX
63.93-44.32-0.001/MIN
20.93-0.00-0.002/MAX
0.00-0.00-16.752/MIN
20.93-0.00-0.003/MAX
0.00-0.00-16.753/MIN
20.93-0.000.04/MAX
0.00-16.750.04/MIN
20.930.00.05/MAX
0.00-16.750.05/MIN
20.93-0.000.06/MAX
0.00-16.750.06/MIN
节点位移:
-0.121.7574.14438/1
0.1-0.00002.52229/1
0.1-4.144321.757110/
0.0-0.00005.6723111/
-2.0721
24.5301
12/
-111.
2
0.0-0.00000.0079113/
9.6575
-0.3852
114/
此力学模型的节点应力极值:
Smax(N/mm^2)
Smin(N/mm^2)
Smax(My)(N/mm^2)
Smin(My)(N/mm^2)
Fx/Ax(N/mm^2)
MAX
106.30
Bar
Case
MIN
-106.30
结果分析(3):
节点位移分析
结构的Z轴方向,由节点位移输出的结果可知,变形主要发生在
,节点处)6的杆端(即节点处及1263最大变形在杆件及杆件钢骨料的最大允许挠度。
根据规范对钢骨料刚度要求,=24.5302mmUmax
-121.
不大于L/200(对于悬臂梁L为悬伸长度的2倍),即[u]=2X2500/200=25mm
U=24.5302mm≤25mmmax故结构的挠度能满足要求。
应力极值分析
由节点应力极值表可知,应力绝对值的最大值:
2=106.30N/mmσmax?
≤f
可见:
故结构的强度能满足要求。
-131.
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