模板工程计算整理Word文档下载推荐.docx

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主梁布置方向

平行立柱纵向方向

立柱纵向间距la（mm）

1200

立柱横向间距lb（mm）

水平拉杆步距h（mm）

1800

顶层水平杆步距hˊ（mm）

1000

支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线地距离a（mm）

450

小梁间距l（mm）

300

小梁最大悬挑长度l1（mm）

100

主梁最大悬挑长度l2（mm）

设计简图如下：

模板设计平面图

纵向剖面图

横向剖面图

四、面板验算

面板类型

覆面木胶合板

面板厚度t（mm）

12

面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

16.83

面板抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

1.4

面板弹性模量E（N/mm2）

9350

面板计算方式

三等跨连续梁

按三等跨连续梁，取1m单位宽度计算.

W＝bh2/6=1000×

12×

12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×

12/12＝144000mm4

承载能力极限状态

q1＝[1.2×

（G1k+（G2k+G3k）×

h）+1.4×

Q1k]×

b=[1.2×

（0.1+（24+1.1）×

0.15）+1.4×

3]×

1=8.838kN/m

q1静=[γG（G1k+（G2k+G3k）h）b]=[1.2×

0.15）×

1]=4.638kN/m

q1活=（γQ×

Q1k）×

b=（1.4×

3）×

1=4.2kN/m

正常使用极限状态

q＝（γG（G1k+（G2k+G3k）×

h）+γQ×

b=（1×

0.15）+1×

1＝6.865kN/m

计算简图如下：

1、强度验算

Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×

4.638×

0.32+0.117×

4.2×

0.32＝0.086kN·

m

σ＝Mmax/W＝0.086×

106/24000＝3.582N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax＝0.677ql4/（100EI）=0.677×

6.865×

3004/（100×

9350×

144000）=0.28mm

νmax=0.28mm≤min{300/150，10}=2mm

五、小梁验算

小梁类型

矩形木楞

小梁截面类型（mm）

40×

80

小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

12.87

小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

1.39

小梁截面抵抗矩W（cm3）

42.67

小梁弹性模量E（N/mm2）

8415

小梁截面惯性矩I（cm4）

170.67

小梁计算方式

二等跨连续梁

（0.3+（24+1.1）×

0.3＝2.723kN/m

因此，q1静＝1.2×

h）×

b=1.2×

0.3＝1.463kN/m

q1活＝1.4×

Q1k×

b=1.4×

3×

0.3＝1.26kN/m

M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×

1.463×

1.22+0.125×

1.26×

1.22＝0.49kN·

M2＝q1L12/2=2.723×

0.12/2＝0.014kN·

Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.49，0.014]＝0.49kN·

σ=Mmax/W=0.49×

106/42670=11.488N/mm2≤[f]=12.87N/mm2

2、抗剪验算

V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×

1.2+0.625×

1.2＝2.043kN

V2＝q1L1＝2.723×

0.1＝0.272kN

Vmax＝max[V1，V2]＝max[2.043，0.272]＝2.043kN

τmax=3Vmax/（2bh0）=3×

2.043×

1000/（2×

80）＝0.957N/mm2≤[τ]=1.39N/mm2

3、挠度验算

b=（1×

0.3＝2.119kN/m

挠度,跨中νmax＝0.521qL4/（100EI）=0.521×

2.119×

12004/（100×

8415×

170.67×

104）＝1.594mm≤[ν]＝min（L/150,10）＝min（1200/150,10）＝8mm。

悬臂端νmax＝ql14/（8EI）=2.119×

1004/（8×

104）＝0.002mm≤[ν]＝min（2×

l1/150,10）＝min（2×

100/150,10）＝1.333mm

六、主梁验算

主梁类型

矩形钢管

主梁截面类型（mm）

□60×

4

主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

205

主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

125

主梁截面抵抗矩W（cm3）

10.33

主梁弹性模量E（N/mm2）

206000

主梁截面惯性矩I（cm4）

30.99

主梁计算方式

可调托座内主梁根数

1

1、小梁最大支座反力计算

（0.5+（24+1.1）×

0.3＝2.795kN/m

q1静＝1.2×

b＝1.2×

0.3＝1.535kN/m

b＝1.4×

q2＝（γG（G1k+（G2k+G3k）×

0.3＝2.179kN/m

按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×

2.795×

1.2＝4.193kN

按悬臂梁，R1＝2.795×

0.1＝0.28kN

R＝max[Rmax，R1]＝4.193kN。

按二等跨连续梁，R'

max＝1.25q2L＝1.25×

2.179×

1.2＝3.269kN

按悬臂梁，R'

1＝q2l1=2.179×

0.1＝0.218kN

R＝max[R'

max，R'

1]＝3.269kN。

主梁计算简图一

2、抗弯验算

主梁弯矩图一（kN·

m）

σ=Mmax/W=1.95×

106/10330=188.746N/mm2≤[f]=205N/mm2

3、抗剪验算

主梁剪力图一（kN）

τmax=Vmax/（8Izδ）[bh02-（b-δ）h2]=9.487×

1000×

[40×

602-（40-8）×

522]/（8×

309900×

8）＝27.49N/mm2≤[τ]=125N/mm2

4、挠度验算

主梁变形图一（mm）

跨中νmax=1.911mm≤[ν]=min{1200/150，10}=8mm

悬挑段νmax＝0.668mm≤[ν]=min（2×

150/150,10）=2mm

5、支座反力计算

图一

支座反力依次为R1=11.478kN，R2=17.873kN，R3=17.873kN，R4=11.478kN

七、可调托座验算

荷载传递至立柱方式

可调托座

可调托座承载力容许值[N]（kN）

30

按上节计算可知，可调托座受力N＝17.873kN≤[N]＝30kN

八、立柱验算

钢管截面类型（mm）

Ф48×

3.2

钢管计算截面类型（mm）

钢材等级

Q235

立柱截面面积A（mm2）

424

立柱截面回转半径i（mm）

15.9

立柱截面抵抗矩W（cm3）

4.49

抗压强度设计值[f]（N/mm2）

支架自重标准值q（kN/m）

0.15

支架立柱计算长度修正系数η

1.2

悬臂端计算长度折减系数k

0.7

1、长细比验算

l01=hˊ+2ka=1000+2×

0.7×

450=1630mm

l0=ηh=1.2×

1800=2160mm

λ=max[l01，l0]/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150

2、立柱稳定性验算

根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：

小梁验算

0.9×

0.3=2.669kN/m

同上四～六步计算过程，可得：

R1＝10.961kN，R2＝17.067kN，R3＝17.067kN，R4＝10.961kN

顶部立柱段：

λ1=l01/i=1630.000/15.9=102.516

查表得，φ＝0.573

不考虑风荷载:

N1=Max[R1，R2，R3，R4]=Max[10.961，17.067，17.067，10.961]=17.098kN

f＝N1/（ΦA）＝17098/（0.573×

424）＝70.376N/mm2≤[f]＝205N/mm2

考虑风荷载:

Mw＝γQφcωk×

la×

h2/10＝1.4×

0.076×

1.2×

1.82/10＝0.037kN·

N1w=Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+0.037/1.2=17.098kN

f＝N1w/（φA）+Mw/W＝17098/（0.573×

424）+0.037×

106/4730＝78.198N/mm2≤[f]＝205N/mm2

非顶部立柱段：

λ=l0/i=2160.000/15.9=135.849

查表得，φ1=0.371

N=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×

q×

H=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+1.2×

0.15×

4.5=17.877kN

f=N/（φ1A）＝17.877×

103/（0.371×

424）=113.646N/mm2≤[σ]=205N/mm2

Nw=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×

H+Mw/lb=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+1.2×

4.5+0.037/1.2=17.908kN

f=Nw/（φ1A）+Mw/W＝17.908×

106/4490=121.665N/mm2≤[σ]=205N/mm2

九、高宽比验算

根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010第6.1.4:

对长条状地独立高支模架，架体总高度与架体地宽度之比不宜大于3

H/B=4.5/27=0.167≤3

十、抗倾覆验算

混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生

MT=ψc×

γQ（ωkL1Hh2+Q3kL1h1）=1×

1.4×

（0.076×

45×

4.5×

3.9+0.55×

3.9）=219.164kN·

MR=γG（G1k+0.15H/（lalb））L1B12/2=0.9×

（0.5+0.15×

4.5/（1.2×

1.2））×

272/2=14300.93kN·

MT=219.164kN·

m≤MR=14300.93kN·

混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生地水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生

γQ（Q2kL1H+Q3kL1h1）=1×

（0.25×

4.5+0.55×

3.9）=206.01kN·

MR=γG[（G2k+G3k）×

h0+（G1k+0.15H/（lalb））]L1B12/2=0.9×

[（24+1.1）×

0.15+（0.5+0.15×

1.2））]×

272/2=69880.801kN·

MT=206.01kN·

m≤MR=69880.801kN·

梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书

2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

4、《钢结构设计规范》GB50017-2003

新浇混凝土梁名称

KL14

混凝土梁截面尺寸（mm×

mm）

600×

1350

40

梁侧楼板厚度（mm）

混凝土梁钢筋自重标准值G3k（kN/m3）

1.5

混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m3）

非自定义:

0.031

6

0.2

新浇混凝土梁支撑方式

梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向

梁跨度方向立柱纵距是否相等

是

梁跨度方向立柱间距la（mm）

900

梁两侧立柱间距lb（mm）

支撑架中间层水平杆最大竖向步距h（mm）

1500

支撑架顶层水平杆步距h'

（mm）

可调托座伸出顶层水平杆地悬臂长度a（mm）

500

新浇混凝土楼板立柱间距l'

a（mm）、l'

b（mm）

900、900

混凝土梁距梁两侧立柱中地位置

居中

梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）

梁底增加立柱根数

梁底增加立柱布置方式

按混凝土梁梁宽均分

梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）

梁底支撑小梁根数

5

梁底支撑小梁间距

每纵距内附加梁底支撑主梁根数

梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）

200

平面图

立面图

15

10000

取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：

15×

15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×

15/12＝281250mm4

q1＝[1.2（G1k+（G2k+G3k）×

（0.1+（24+1.5）×

1.35）+1.4×

1＝45.63kN/m

[G1k+（G2k+G3k）×

h]×

[0.1+（24+1.5）×

1.35]×

1＝41.43kN/m

b＝1.4×

1＝4.2kN/m

q2＝[1×

G1k+1×

（G2k+G3k）×

h+1×

b＝[1×

0.1+1×

（24+1.5）×

1.35+1×

1＝37.525kN/m

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×

41.43×

0.152+0.121×

0.152＝0.111kN·

σ＝Mmax/W＝0.111×

106/37500＝2.965N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.632q2L4/（100EI）=0.632×

37.525×

1504/（100×

10000×

281250）＝0.043mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[150/150，10]＝1mm

3、支座反力计算

设计值（承载能力极限状态）

R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×

0.15+0.446×

0.15＝2.723kN

R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×

0.15+1.223×

0.15＝7.874kN

R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×

0.15+1.142×

0.15＝6.487kN

标准值（正常使用极限状态）

R1'

=R5'

=0.393q2L=0.393×

0.15＝2.212kN

R2'

=R4'

=1.143q2L=1.143×

0.15＝6.434kN

R3'

=0.928q2L=0.928×

0.15＝5.223kN

方木

60×

15.44

1.78

64

256

承载能力极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：

q1左＝R1/b=2.723/1＝2.723kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：

q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[7.874,6.487,7.874]/1=7.874kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：

q1右＝R5/b=2.723/1＝2.723kN/m

小梁自重：

q2＝1.2×

（0.3-0.1）×

0.6/4=0.036kN/m

梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.2×

0.5×

（1.35-0.15）=0.72kN/m

梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.2×

梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝[1.2×

（0.5-0.6/2）/2×

1=0.932kN/m

梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝[1.2×

（（1-0.5）-0.6/2）/2×

左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.723+0.036+0.72+0.932=4.411kN/m

中间小梁荷载q中=q1中+q2=7.874+0.036=7.91kN/m

右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.723+0.036+0.72+0.932=4.411kN/m

小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.411,7.91,4.411]=7.91kN/m

正常使用极限状态：

q1左'

＝R1'

/b=2.212/1＝2.212kN/m

q1中'

＝Max[R2'

R3'

R4'

]/b=Max[6.434,5.223,6.434]/1=6.434kN/m

q1右'

＝R5'

q2'

＝1×

0.6/4=0.03kN/m

梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'

（1.35-0.15）=0.6kN/m

梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'

梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'

＝[1×

1=0.727kN/m

梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'

左侧小梁荷载q左'

＝q1左'

+q2'

+q3左'

+q4左'

=2.212+0.03+0.6+0.727=3.569kN/m

中间小梁荷载q中'

=q1中'

+q2'

=6.434+0.03=6.464kN/m

右侧小梁荷载q右'

＝q1右'

+q3右'

+q4右'

小梁最大荷载q'

=Max[q左'

q中'

q右'

]=Max[3.569,6.464,3.569]=6.464kN/m

为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：