某高层脚手架搭设施工方案两段悬挑secretWord文件下载.docx
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(一)落地式钢管双排架及悬挑脚手架的立杆纵距≤1.5m,横杆间距为0.6m-0.9m,步距为1.8m,相邻立杆的接头位置应错开布置在不同的步距内,与相近大横杆的距离不大于步距的三分之一,立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧,不得隔步设置或遗漏,立杆的垂直偏差,不大于架高1/300,上下横杆的接长部位应错开布置在不同的立杆纵距中,与相邻立杆的距离不大于纵距的三分之一。
同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250且不大于5cm。
相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧,以减小立杆偏心受力情况。
(二)小横杆贴近立杆布置,搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧,在相邻立杆之间根据需要加设1根或2根,在任何情况下,均不得拆除作为基本构架结构的小横杆。
(三)剪刀撑:
沿脚手架两端和转角处起,每隔5-7根立杆设一道剪刀撑,剪刀撑一边应连系3∽4立杆,斜杆与地面夹角45°
∽60°
。
剪刀撑应沿架体高度和长度方向连续布置,形成网状。
在相邻两排剪刀撑之间,每隔10∽15m高加设一组长剪刀撑(横向剪刀撑)。
剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外,在其中间应增加2∽4个扣结点。
(四)连墙件:
分为刚性连墙件和柔性连墙件。
刚性连墙件采用单杆穿墙夹固式,即单根小横杆穿过墙体,在墙体两侧用短钢管(长度≥0.6m,立放或平放)塞以垫木(6cmX9cm或5cmX10cm木方)固定或者在梁上预埋短钢管,浇过砼后用水平短钢管与外架子连接固定。
刚性连墙件隔层设置,即垂直距离4m设一道,水平距离7m设一道;
柔性连墙件采用单拉式,即只设置仅抵抗拉力作用的拉杆或拉绳。
在浇筑上层梁板砼前,在梁板内预埋Ф16钢筋吊环,采用Ф16钢丝绳一端与梁板内预埋Ф16钢筋吊环连接固定,另一端与脚手架的立杆或纵向平杆拉结固定,且钢丝绳两端至少用3个U型卡固定,钢丝绳回弯部分的自由端要上一个防滑卡。
刚性连墙件与柔性连墙件相错隔层布置,见后附图。
柔性连墙件拉接采用Ф16钢丝绳,一端同工字钢连接,另一端锚在框架梁或柱上如图所示:
(五)护栏和挡角板:
在铺脚手板的操作层上必须设2道护栏和挡脚板。
栏杆高度不低于1.2m,挡脚板亦可用加设一道低栏杆(距脚手板面0.3m)代替或用18cm
的高木板固定在外管架上。
五、搭设要点
(一)下部双排钢管脚手架搭设:
(1)地基处理
必须加设底座和进行安放垫木(板)并对地基做好夯实处理。
(2)铺设垫木(板)和安放底座
垫木(板)必须铺放平稳,不得悬空,安放底座时应拉线和拉尺,按规定间距尺寸摆放后加以固定。
(3)杆件搭设
下部双排脚手架搭设顺序:
摆放扫地杆(距地面10公分)→逐根树立立杆,随即与扫地杆扣紧→装扫地小横杆并与立杆或扫地杆扣紧→安第一步大横杆(与各立杆扣紧)→安第一步小横杆→安第二步大横杆和第二步小横杆→加设临时斜撑杆(上端与第二步大横杆扣紧,再装设两道连墙杆手可拆除)→第三、四步大横杆和小横杆→连墙件→加设剪刀撑→铺脚手板。
靠近立杆的小横杆可紧固于立杆上,小横杆靠墙的一端应与墙可靠固定
(二)上部悬挑脚手架的搭设
1.上部悬挑脚手架搭设顺序:
预埋“U”字型扣环→摆放悬挑工字钢(穿在楼面梁板内预埋的“U”字型扣环内)→安底层大横杆→逐根树立立杆,随即与底层大横杆扣紧→装底层小横杆并与立杆或底层大横杆扣紧→安第一步大横杆(与各立杆扣紧)→安第一步小横杆→安第二步大横杆和第二步小横杆→安第二步或第三步立杆→安第三、四步大横杆和小横杆→连墙件→加设剪刀撑→铺脚手板。
底层悬挑脚手架挑出墙面1.15米,双排立杆间距为85cm,里面立杆距墙面30cm,见后附图。
2.悬挑架搭设方法及布置事项:
1)工字钢锚固点设置:
每隔七层高位置,沿建筑物周边每隔1.5m的距离于楼面水平位置预埋16的“U”字型钢筋扣环,形状如下图,悬挑支点处1根,后边设1根,并使扣环与工字钢焊接,防止位移。
预埋时严格控制“U”字型钢筋扣环埋入砼的尺寸(满足钢筋的锚固长度27d,即44cm),且保证上部尺寸为180㎜,锚固点位置如下图:
2)摆放悬挑梁(穿在楼面梁板内预埋的“U”字型扣环内),悬挑梁(16#工字钢)纵向间距1.5m,外挑1.15m,靠内侧加扣件扣牢固定。
悬挑梁的固定端与自由段的长度之比为2:
1。
3)安底层大横杆,大横杆步距1.8m,水平宽度0.85m.
4)逐根树立立杆,随即与底层大横杆扣紧.立杆纵距1.5m,排距0.85m,小横杆间距1.5m,内排立杆距墙0.3m,水平横杆(小横杆)里端距墙0.2m。
为了增强架体的稳定性且不影响后期的外墙装饰,连墙件采用刚性连墙件与柔性连墙件,详见后附图。
5)装底层小横杆并与立杆或底层大横杆扣紧.
6)安第一步大横杆(与各立杆扣紧)→安第一步小横杆→安第二步大横杆和第二步小横杆→安第二步或第三步立杆→安第三、四步大横杆和小横杆→连墙件→加设剪刀撑→铺脚手板,依次向上搭设。
3.杆件的接长
1)立杆的对接:
立杆上对接扣件接头位置应交错布置,两根相邻立杆的接头
不应设在同步内,错开距离≥500mm,立杆接头与中心节点相距不大于h/3.
2)立杆的搭接:
立杆的搭接用旋转扣件连接,扣件间距不得小于300mm和不大于500mm,扣件数量按其总抗滑力设计值(每个8.5KN)乘以2倍安全系数确定,且搭接长度不得小于800mm,连接扣件不得少于3道。
斜杆和剪刀撑的搭接作法同立杆。
3)平杆的接长:
平杆(主要是纵向平杆)的接长一般应采用对接,对接接头应错开,上下相邻接头不得设在同跨内。
相距≥500mm,且应避开跨中。
脚手架搭设的允许偏差:
总高度20m以下,立杆垂直度±
50mm。
操作层跳板下面及钢架外围,满铺安全网。
为了安全,本工程外架拟采用八层一悬挑,按以上悬挑架方案重复向上施工。
其施工方法为:
在16#工字钢悬挑部位的端部焊2根Ф25短钢筋(间距850、长150mm),悬挑梁安放完毕后,竖向钢管套在悬挑梁端部的短钢筋头上,以固定竖向钢管,其它施工方法同上面悬挑架的施工方法。
悬挑架上、下悬挑部分必须分开,形成单独整体,严禁上下悬挑部分相通。
由于工期比较紧,本外架主体施工完后不拆除作为装饰装修外架。
F10
F9
F8
外架与主体钢性连接
垂直立杆间距0.85mF7
850400F6
水平横杆间距1.8m
F5外架与主体钢性连接
主体与外架柔性连接钢丝绳(φ16)
水平拉结间距1.5mF4
悬挑16#工字钢φ16环形固定埋件
锚固长度27d
悬挑支撑钢管F3
间距1.5m
***31#、32#楼工程外架立面示意图
(3)剪刀撑的搭设
剪刀撑的搭设是将一根斜杆扣在立杆上,另一根斜杆扣在小横杆的伸出部位上,这样可以避免两根斜杆相交时把钢管别弯、斜杆两端扣件与立杆节点(及立杆与横杆的交点)的距离不大与20cm,最下面的斜杆与立杆的连接点离地面(或楼面)不大于50cm,以保证架子的稳定性。
六、出料平台的搭设:
(一)出料平台的设置
出料平台31#、32#楼在主体的正北面各设置1个。
(二)出料平台的搭设
出料平台采用16号槽钢悬挑的方法搭设。
先在地面上加工如下图示的成品“U”形出料平台,浇筑梁板砼时,在需要搭设出料平台的地方上下层梁板处各预埋4个16“U”形扣环钢筋,以固定出料平台的悬挑槽钢。
搭设出料平台时,先把成品“U”形出料平台一端的槽钢穿入楼面上预埋的4个16“U”形扣环钢筋内,再用钢丝绳一端与成品出料平台上的“U”形吊环钢筋连接固定,另一端与上层梁板上预埋的16“U”形扣环钢筋拉结固定,且钢丝绳两端至少要用3个U型卡固定,钢丝绳回弯部分的自由端要上一个防滑卡,且出料平台严禁搁置在脚手架上,如下图示:
内排架
钢丝绳,两端用
双绳卡固定,且要
上防滑卡
1.15m高双绳卡固定
角钢护栏预埋16“U”形钢筋
成品出料平台
悬挑槽钢楼板
外排架
出料平台
1500
细线为螺纹25#钢筋
1
210002
4个ф20吊环
30001000
33
粗线为16#槽钢([16)
1500
出料平台平面图
7507507507501500
细线为螺纹25#钢筋
1150
1-1
500
650
500500500
2-2
1150细线为螺纹25#钢筋
粗线为16槽钢([16
3-3
(三)出料平台的承重
根据保守估计和以前的经验,此出料平台上面堆放物体重量不得超过900Kg。
即堆放6m钢管不超过40根,900/(3.84*6)=39.1根。
4m木方不超过50根1/(0.05*0.1*4)=50根.1m3木方按1000Kg计算.
七、脚手架结构验算
(一)小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
(1)均布荷载值计算
小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.150×
1.500/2=0.113kN/m
活荷载标准值Q=2.000×
1.500/2=1.500kN/m
荷载的计算值q=1.2×
0.038+1.2×
0.113+1.4×
1.500=2.2812kN/m
小横杆计算简图
(2)抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩
计算公式如下:
M=2.2812×
0.8002/8=0.1825kN.m
=M/W=0.1825×
106/5.08×
103
=35.925N/mm2<
f=205N/mm2
小横杆的计算强度小于f,故满足要求!
(3)挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
钢管的惯性矩值I=12.19×
104=1.219*105
弹管的模量E=2.06×
105
荷载标准值q=0.038+0.113+1.500=1.651kN/m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0×
1.651×
800.04/(384×
2.06×
105×
121900.0)=0.351mm
小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
(二)大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
(1)荷载值计算
小横杆的自重标准值P1=0.038×
0.800=0.031kN
0.800×
1.500/2=0.09kN
活荷载标准值Q=2.000×
1.500/2=1.20kN
荷载的计算值P=(1.2×
0.031+1.2×
0.09+1.4×
1.20)/2=0.913kN
大横杆计算简图
(2)抗弯强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=0.08×
(1.2×
0.038)×
1.5002+0.175×
0.913×
1.500=0.248kN.m
=0.463×
106/5080.0=48.82N/mm2
大横杆的计算强度小于f=205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.677×
0.038×
1500.004/(100×
2.060×
121900.000)
=0.052mm
集中荷载标准值P=0.031+0.09+1.20=1.321kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=1.146×
1.321×
1800.003/(100×
=3.516mm
最大挠度和
V=V1+V2=0.052+3.516=3.567mm<
[V]
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
(三)扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN;
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
横杆的自重标准值P1=0.038×
1.500=0.057KN
荷载的计算值R=1.2×
0.057+1.2×
1.20
=1.856Kn<
8.0KN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
(四)脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容:
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):
0.1248
NG1=0.1337X23.400=3.129kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2);
采用竹笆片脚手板,标准值为0.15
NG2=0.35×
4×
1.500×
(0.800+0.250)/2=1.1025kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);
采用栏杆、竹笆片脚手板挡板,标准值为0.15
NG3=0.150×
4/2=0.450kN
(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2);
0.005
NG4=0.005×
23.400=0.176kN
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4
=3.129+1.1025+0.45+0.176
=4.86kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到,活荷载标准值NQ=2.000×
2×
0.800/2=2.40kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中W0——基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用:
W0=0.450
Uz——风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用:
Uz=1.250
Us——风荷载体型系数:
Us=1.200
经计算得到,风荷载标准值Wk=0.7×
0.450×
1.250×
1.200=0.473kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.85×
1.4NQ
=1.2×
4.86+0.85×
+1.4×
2.4=8.69KN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.85×
1.4Wklah2/10
=0.85×
1.4×
0.473×
1.5×
1.82
=2.74KN
其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2);
la——立杆的纵距(m);
h——立杆的步距(m)。
(五)立杆的稳定性计算:
(1)不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N—立杆的轴心压力设计值,N=1.2×
NG+1.4×
NQ
=1.2×
5.86+1.4×
2.4=10.392kN;
—轴心受压立杆的稳定系数,由长细比L0/i的结果查表得到0.19;
i—计算立杆的截面回转半径,i=1.60cm;
L0—计算长度(m),由公式L0=kuh确定,L0=3.12m;
k—计算长度附加系数,取1.155;
u—计算长度系数,由脚手架的高度确定,u=1.50;
A—立杆净截面面积,A=4.24cm2;
W—立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.49cm3;
—钢管立杆受压强度计算值;
经计算得到
=114.10N/mm2
[f]—钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
<
[f],满足要求!
(2)考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值,N=6.81kN;
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比L0/i的结果查表得到0.19;
I——计算立杆的截面回转半径,i=1.60cm;
L0——计算长度(m),由公式L0=kuh确定,L0=3.12m;
K——计算长度附加系数,取1.155;
U——计算长度系数,由脚手架的高度确定;
u=1.50
A——立杆净截面面积,A=4.24cm2;
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.49cm3;
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,
MW=0.328kN.m;
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2);
经计算得到
=6.81×
103/0.19×
4.24×
102+0.328×
106/4.49×
103=157.58
[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
(六)连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算:
Nl=Nlw+No
其中Nlw—风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),应按照下式计算:
Nlw=1.4×
wk×
Aw
wk—风荷载基本风压标准值,wk=0.472kN/m2;
Aw—每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积,Aw=3.60×
5.40=19.440m2;
No—连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN);
No=5.000KN
经计算得到Nlw=12.846kN,连墙件轴向力计算值Nl=17.860kN
连墙件轴向力设计值Nf=
A[f]
其中
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比L/i=25.00/1.60的结果查表得到
=0.96;
A=4.24cm2;
[f]=205.00N/mm2。
经过计算得到Nf=0.96×
102mm2×
205N/mm2=83.433kN
Nf>
Nl,连墙件的设计计算满足要求!
(七)水平支撑架的验算:
按照集中荷载作用下的简支梁计算
集中荷载P传递力,P=10.392kN
计算简图如下
支撑按照简支梁的计算公式
其中n=5.40/1.80=3
经过简支梁的计算得到
支座反力(考虑到支撑的自重)
RA=RB=(3-1)/2×
10.392+10.392+5.40×
0.24/2
=21.432kN
通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重):
0.24=32.472kN
最大弯矩(考虑到支撑的自重)
Mmax=(3×
3-1)/(8×
3)×
10.392×
5.40+0.24×
5.40×
5.40/8
=19.5804kN.m
抗弯计算强度f=19.5804×
106/185000.0
=105.584N/mm2
水平支撑架的抗弯强度满足要求!
(
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