多排脚手架计算书文档格式.docx
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装修脚手架作业层数nzj
装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)
2
地区
浙江杭州市
安全网设置
敞开
基本风压ω0(kN/m2)
0.3
风荷载体型系数μs
0.12
风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)
1.06,0.796,0.65
风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)
0.038,0.029,0.023
计算简图:
立面图
侧面图
三、纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
纵向水平杆在上
横向水平杆上纵向水平杆根数n
横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
横杆截面惯性矩I(mm4)
127100
横杆弹性模量E(N/mm2)
206000
横杆截面抵抗矩W(mm3)
5260
纵、横向水平杆布置
取多排架中最大横距段作为最不利计算
承载能力极限状态
q=1.2×
(0.04+Gkjb×
lb/(n+1))+1.4×
Gk×
lb/(n+1)=1.2×
(0.04+0.35×
0.9/(2+1))+1.4×
3×
0.9/(2+1)=1.434kN/m
正常使用极限状态
q'
=(0.04+Gkjb×
lb/(n+1))+Gk×
lb/(n+1)=(0.04+0.35×
0.9/(2+1))+3×
0.9/(2+1)=1.045kN/m
计算简图如下:
1、抗弯验算
Mmax=0.1qla2=0.1×
1.434×
1.52=0.323kN·
m
σ=Mmax/W=0.323×
106/5260=61.325N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
νmax=0.677q'
la4/(100EI)=0.677×
1.045×
15004/(100×
206000×
127100)=1.368mm
νmax=1.368mm≤[ν]=min[la/150,10]=min[1500/150,10]=10mm
3、支座反力计算
Rmax=1.1qla=1.1×
1.5=2.366kN
Rmax'
=1.1q'
la=1.1×
1.5=1.724kN
四、横向水平杆验算
由上节可知F1=Rmax=2.366kN
0.04=0.048kN/m
由上节可知F1'
=Rmax'
=1.724kN
=0.04kN/m
弯矩图(kN·
m)
σ=Mmax/W=0.714×
106/5260=135.732N/mm2≤[f]=205N/mm2
变形图(mm)
νmax=1.716mm≤[ν]=min[lb/150,10]=min[900/150,10]=6mm
Rmax=2.388kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.85
扣件抗滑承载力验算:
纵向水平杆:
Rmax=2.366/2=1.183kN≤Rc=0.85×
8=6.8kN
横向水平杆:
Rmax=2.388kN≤Rc=0.85×
六、荷载计算
立杆排号
立杆搭设高度Hs(m)
双立杆计算方式
双立杆计算高度h1(m)
15
不设置双立杆
/
25
按双立杆受力设计
14
双立杆不均匀系数K
0.6
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
立杆一:
NG1k=(gk+la×
n/2×
0.04/h)×
H=(0.129+1.5×
2/2×
0.04/1.8)×
15=2.431kN
立杆二:
单立杆NG1k=(gk+la×
(H-h1)=(0.129+1.5×
(25-14)=1.783kN
双立杆NGs1k=(gk+la×
h1=(0.129+1.5×
14=2.269kN
立杆三:
2、脚手板的自重标准值NG2k1
NG2k1=(H/h+1)×
la×
lb×
Gkjb×
1/2/2=(15/1.8+1)×
1.5×
0.9×
0.35×
1/2/2=1.103kN
单立杆NG2k1=((H-h1)/h+1)×
1/2/1=((25-14)/1.8+1)×
1/2/1=1.68kN
双立杆NGs2k1=(h1/h+1)×
1/2/1=(14/1.8+1)×
1/2/1=2.074kN
1/2/2=((25-14)/1.8+1)×
1/2/2=0.84kN
1/2/2=(14/1.8+1)×
1/2/2=1.037kN
1/2表示脚手板2步1设
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
单立杆NG2k2=((H-h1)/h+1)×
Gkdb×
1/2=((25-14)/1.8+1)×
0.14×
1/2=0.747kN
双立杆NGs2k2=(h1/h+1)×
1/2=(14/1.8+1)×
1/2=0.922kN
1/2表示挡脚板2步1设
4、立杆自重标准值NGk总计
NGk=NG1k+NG2k1=2.431+1.103=3.534kN
单立杆NGk=NG1k+NG2k1=1.783+1.68=3.463kN
双立杆NGsk=NGs1k+NGs2k1=2.269+2.074=4.343kN
单立杆NGk=NG1k+NG2k1+NG2k2=1.783+0.84+0.747=3.37kN
双立杆NGsk=NGs1k+NGs2k1+NGs2k2=2.269+1.037+0.922=4.228kN
5、立杆施工活荷载计算
立杆一:
NQ1k=la×
(njj×
Gkjj+nzj×
Gkzj)/2=1.5×
(1×
3+1×
2)/2=3.375kN
立杆二:
Gkzj)/1=1.5×
2)/1=6.75kN
立杆三:
组合风荷载作用下单立杆轴向力:
N=1.2×
NGk+0.9×
1.4×
NQ1k=1.2×
3.534+0.9×
3.375=8.493kN
单立杆N单=1.2×
3.463+0.9×
6.75=12.661kN
双立杆N双=1.2×
4.343+0.9×
6.75=13.716kN
3.37+0.9×
3.375=8.296kN
4.228+0.9×
3.375=9.326kN
七、立杆稳定性验算
立杆截面抵抗矩W(mm3)
立杆截面回转半径i(mm)
15.9
立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)
立杆截面面积A(mm2)
506
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×
1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×
103/15.9=169.811≤250
轴心受压构件的稳定系数计算:
立杆
稳定性系数计算
计算长度附加系数k
计算长度li=kiμh(m)
λ=li/i
φi值
1.155
3.119
196.132
0.188
1.191
3.216
202.245
0.177
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
由上计算可知各排立杆轴向力N
N=1.2×
NGk+1×
3.534+1×
3.375=8.966kN
σ=N/(φA)=8965.5/(0.188×
506)=94.247N/mm2≤[f]=205N/mm2
3.463+1×
6.75=13.605kN
σ=N/(φA)=13605.5/(0.177×
506)=151.912N/mm2≤[f]=205N/mm2
双立杆Ns=1.2×
NGk+N单=1.2×
4.343+13.605=18.817kN
σ=KsN/(φA)=0.6×
18817/(0.177×
506)=126.06N/mm2≤[f]=205N/mm2
3.37+1×
3.375=8.768kN
σ=N/(φA)=8768.5/(0.177×
506)=97.904N/mm2≤[f]=205N/mm2
4.228+8.768=13.842kN
13841.75/(0.177×
506)=92.73N/mm2≤[f]=205N/mm2
组合风荷载作用
Mw=0.9×
Mwk=0.9×
0.029×
1.82/10=0.018kN·
σ=N/(φA)+Mw/w=8493/(0.188×
506)+17758.44/5260=92.656N/mm2≤[f]=205N/mm2
σ=N/(φA)+Mw/w=12660.5/(0.177×
506)+17758.44/5260=144.736N/mm2≤[f]=205N/mm2
4.343+12.661=17.872kN
0.023×
1.82/10=0.014kN·
σ=Ks[N/(φA)+Mw/w]=0.6×
[17872/(0.177×
506)+14084.28/5260]=121.336N/mm2≤[f]=205N/mm2
σ=N/(φA)+Mw/w=8296/(0.177×
506)+17758.44/5260=96.005N/mm2≤[f]=205N/mm2
4.228+8.296=13.369kN
[13369.25/(0.177×
506)+14084.28/5260]=91.171N/mm2≤[f]=205N/mm2
3、立杆底部轴力标准值计算
恒载标准值FG1=3.534kN,活载标准值FQ1=3.375kN
恒载标准值FG2=7.806kN,活载标准值FQ2=6.75kN
恒载标准值FG3=7.597kN,活载标准值FQ3=3.375kN
八、连墙件承载力验算
连墙件布置方式
两步两跨
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)
连墙件计算长度l0(mm)
600
连墙件截面类型
钢管
连墙件型号
连墙件截面面积Ac(mm2)
连墙件截面回转半径i(mm)
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)
连墙件与扣件连接方式
双扣件
Nlw=1.4×
ωk×
2×
h×
la=1.4×
0.038×
1.8×
1.5=0.575kN
长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736,查《规范》表A.0.6得,φ=0.896
(Nlw+N0)/(φAc)=(0.575+3)×
103/(0.896×
506)=7.885N/mm2≤0.85×
[f]=0.85×
205N/mm2=174.25N/mm2
Nlw+N0=0.575+3=3.575kN≤0.85×
12=10.2kN
九、楼板支撑面验算
楼板厚度h(mm)
200
混凝土强度等级
C20
立杆底座长a(mm)
立杆底座宽b(mm)
F1=Ns=18.817kN
1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定,见下表
公式
参数剖析
Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0
F1
局部荷载设计值或集中反力设计值
βh
截面高度影响系数:
当h≤800mm时,取βh=1.0;
当h≥2000mm时,取βh=0.9;
中间线性插入取用。
ft
混凝土轴心抗拉强度设计值
σpc,m
临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值,其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内
um
临界截面周长:
距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。
h0
截面有效高度,取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×
h0/(4Um)
η1
局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
η2
临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
βs
局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较,βs不宜大于4:
当βs<
2时取βs=2,当面积为圆形时,取βs=2
as
板柱结构类型的影响系数:
对中柱,取as=40,对边柱,取as=30:
对角柱,取as=20
说明
在本工程计算中为了安全和简化计算起见,不考虑上式中σpc,m之值,将其取为0,作为板承载能力安全储备。
可得:
βh=1,ft=1.1N/mm2,η=1,h0=h-20=180mm,
um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1520mm
F=(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0=(0.7×
1×
1.1+0.25×
0)×
1520×
180/1000=210.672kN≥F1=18.817kN
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定,见下表
Fl≤1.35βcβlfcAln
局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值
fc
混凝土轴心抗压强度设计值;
可按本规范表4.1.4-1取值
βc
混凝土强度影响系数,按本规范第6.3.1条的规定取用
βl
混凝土局部受压时的强度提高系数
Aln
混凝土局部受压净面积
βl=(Ab/Al)1/2
Al
混凝土局部受压面积
Ab
局部受压的计算底面积,按本规范第6.6.2条确定
fc=9.6N/mm2,βc=1,
βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×
(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×
(600)/(200×
200)]1/2=3,Aln=ab=40000mm2
F=1.35βcβlfcAln=1.35×
9.6×
40000/1000=1555.2kN≥F1=18.817kN
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157二3134439
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