主体结构支撑体系计算Word格式文档下载.docx
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抵抗矩W=bh2/6=1/6×
800×
18×
18=43200mm3
惯性矩I=bh3/12=1/12×
183=388800mm4
σ=M/W=219303/43200=5.08N/mm2<
fm=14.0N/mm2
模板抗弯强度满足要求
ω=0.521gks14/(100EI)=0.521×
13.44×
2954/(100×
6000×
388800)=0.227mm
<[ω]=295/400=0.738mm
模板变形验算满足要求
(2).次楞木枋
按≥3跨连续梁计算.跨度为主楞间距800mm,荷载计算宽度为木枋间距295mm。
0.295=7.599N/mm
0.295=4.956N/mm
7.599×
800=607920N﹒mm
50×
100×
100=83333.3mm3
1003=4166666.7mm4
σ=M/W=607920/83333.3=7.3N/mm2<
fm=13.0N/mm2
木枋抗弯强度满足要求
ω=0.677gks14/(100EI)=0.677×
4.956×
8004/(100×
9500×
4166666.7)=0.35mm
<[ω]=800/1000=0.8mm
木枋变形验算满足要求
V=0.625gs=0.625×
800=3800N
τ=3V/2bh=3×
3800/(2×
100)=1.14N/mm2<
fv=1.4N/mm2
木枋抗剪强度满足要求
(3).主楞扣件抗滑
R1=0.35F=0.35×
(1.2×
0.295×
0.8=2013KN<
Rc=6.8KN
(4).对拉螺杆
F=(1.2×
G4k+1.4×
Q2k)×
L×
S=(1.2×
4)×
0.8×
0.295=6.08KN
σ=F/An=6080/76.2=79.79N/mm2<
ft=170N/mm2
4、底模及支架计算
按2跨梁计算.跨度为木枋间距150mm;
线荷载设计值:
g=1.2×
[G1k×
(2ht+b)/b+G2k×
h+G3k×
h]×
s+1.4×
s
=1.2×
[0.5×
(2×
0.59+0.3)/0.3+24×
0.7+1.5×
0.7]×
0.8+1.4×
2×
0.8=21.74KN/m
线荷载标准值:
gk=[G1k×
s=[0.5×
0.8=16.25KN/m
21.74×
150×
150=61143.75N﹒mm
18=43200mm3
σ=M/W=61143.75/43200=1.4N/mm2<
16.25×
1504/(100×
388800)=0.02mm
按≥3跨连续梁计算.跨度为主楞间距800mm,荷载计算宽度为木枋间距150mm。
b+1.4×
b
0.15+1.4×
0.15=4.078KN/m
b=[0.5×
0.59+0.3)/0.3+24×
0.7+1.5×
0.15=3.046KN/m
4.078×
800=326240N﹒mm
σ=M/W=326240/83333.3=3.65N/mm2<
3.046×
4166666.7)=0.21mm
800=2039N
τ=3V/(2bh)=3×
2039/(2×
100)=0.61N/mm2<
(3).主楞小横杆
计算简图如下:
F=g×
la=4.078×
0.8=3.2624KN,F/2=1.6312KN
Fk=gk×
la=3.046×
0.8=2.4368KN,Fk/2=1.2184KN
查表得(安全起见,以下系数R边R中Km均按b/lb=1/3取)
R边=0.148×
F/2=0.24KN
R中=0.852×
(F/2)×
2+F=6.04KN
M=Km×
(F/2)Lb=0.185×
1631.2×
450=135797.4N﹒mm
σ=M/W=135797.4/5080=26.7N/mm2<
f=205N/mm2
钢管抗弯强度满足要求
ω=0.617(Fk/2)l3/(100EI)=0.617×
1218.4×
4503/(100×
206000×
121900)=0.03mm
<[ω]=450/1000=0.45mm
钢管变形验算满足要求
(4).立杆扣件抗滑
F/2=0.24KN<
(5).立杆稳定性
中间立杆受力最大,结构类型类似单排脚手架,钢管每米自重考虑gk=0.1384KN/m
R=R中=6.04KN
N=R+1.2gk×
H=6.04+1.2×
0.1384×
(3.6-0.7)=6.52KNA=489mm2
l0=h+2a=1.5+2×
0.15=1.8m
λ=l0/i=1800/15.8=113.9
查表得稳定系数φ=0.489
σ=N/Φa=6520/(0.489×
489)=27.27N/mm2<
立杆稳定性满足要求
(三)、110厚板模板及支架计算书
(1).层高3.6米,立杆布距h=1.5m,立杆纵距la=1m,立杆横距lb=1m,横杆中心线至立杆顶部距离a=150mm,
(2)模板均采用t=18mm复合木纤维板,用50mm×
250mm
1模板自重标准值G1k=0.3KN/m2
混凝土自重标准值G2k=24KN/m3
钢筋自重标准值G3k=1.1KN/m3
施工荷载标准值Q1k=2.5KN/m2
按≥3跨连续梁计算.跨度为木枋间距250mm,荷载计算宽度为主楞间距1000mm。
1000×
18=54000mm3
1183=486000mm4
[G1k+G2k×
D+G3k×
D]×
[0.3+24×
0.11+1.1×
0.11]×
1+1.4×
2.5×
1=7.1732KN/m
gk=[G1k+G2k×
s=[0.3+24×
1=3.061KN/m
抗弯强度:
σ=0.125gs2/W=0.125×
7.1732×
2502/54000=1.038N/mm2
ω=0.677gks14/(100EI)=0.6771×
3.061×
2504/(100×
486000)=0.028mm
活荷载按集中考虑时:
G1k×
s
0.3×
1=0.36KN/m
F=1.4×
2.5=3.5KN
σ=(0.125gs2+0.188Fs)/W=(0.125×
0.36×
2502+0.188×
3500×
250)/54000=3.09N/mm2
σmax=3.09<
fm=14N/mm2
ω=0.028<[ω]=250/400=0.625
(2).次楞计算
按≥3跨连续梁计算.跨度为主楞间距1000mm,荷载计算宽度为次楞间距250mm。
荷载按均布荷载考虑时:
0.25+1.4×
0.25=1.7933KN/m
0.25=0.765KN/m
0.765×
10002/83333.3=2.69N/mm2
10004/(100×
4166666.7)=0.131mm
抗剪强度:
0.625×
1.7933×
1000/(2×
100)=0.336N/mm2
s=1.2×
0.25=0.09KN/m
0.09×
10002+0.188×
1000)/83333.3=8.03N/mm2
σmax=8.03<
fm=13N/mm2
ω=0.131<[ω]=1000/1000=1mm
Τmax=0.336<
(3).主楞
分析主楞横杆结构受力形式,查表得其KM=0.469Kω=2.643
F=gs=1.7933×
1=1.7933KN
Fk=gk×
s=0.765×
1=0.765KN
M=KMFlb=0.469×
1793×
1000=840917N﹒mm
σ=M/W=840917/5080=165.53N/mm2<
f=205N/mm2
ω=KωFklb3/(100EI)=2.643×
765×
10003/(100×
121900)=0.81mm<[ω]=1000/1000=1mm
(4).扣件抗滑
R=[1.2×
(G1k+G2k×
D)+1.4×
Q1k]×
la×
lb
=[1.2×
(0.3+24×
D+1.1×
0.11)+1.4×
2.5]×
1×
1
=7.17<
Rc=13.6KN(双扣件)
扣件抗滑验算满足要求
(5).立杆
考虑纵横立杆的均匀性,结构类型类似单排脚手架,h=1500,la=1000,按附录八h=1500,la=1200单排架每米自重考虑:
gk=0.1384KN/m
R=7.17KN
N=1.2gk×
H+R=1.2×
(3.6-0.11)+8=7.75KN
立杆计算长度:
0.15=1.8mλ=l0/i=1800/15.8=114
σ=N/ΦA=7170/(0.489×
489)=30N/mm2<
(四)、300厚剪力墙模板计算图
(1).层高3.6米,墙厚D=300mm
100mm木枋直接支撑,木枋间距250mm
(3)主楞采用双钢管.间距s=500mm,计算跨度l0=500mm
(4)φ14级螺杆(An=105mm2)拉结,间距500mm×
500mm,对拉螺杆强度ftb=170N/mm2
2、荷载参数
F=0.22γct0β1β2V1/2=0.22×
24×
5×
1.2×
1.15×
1.51/2=44.6KN/m2
(1).新浇混凝土侧压力标准值G4k=F=44.6KN/m2
(2).倾倒混凝土荷载标准值Q3k=2.0KN/m2
3、侧模及支撑计算
按≥3跨连续梁计算.跨度为木枋间距250mm,荷载计算宽度为主楞间距s=500mm。
G4k=F=44.6KN/m2Q3k=2.0KN/m3
Q3k×
44.6+1.4×
2)×
0.5=28.16N/mm
s=44.6×
0.5=22.3N/mm
28.16×
250×
250=220000N﹒mm
500×
18=27000mm3
183=243000mm4
σ=M/W=220000/27000=8.15N/mm2<
22.3×
243000)=0.404mm
<[ω]=250/400=0.625mm
按≥3跨连续梁计算.跨度为主楞间距500mm,荷载计算宽度为木枋间距250mm。
0.25=14.08N/mm
0.25=11.15N/mm
14.08×
500=440000N﹒mm
σ=M/W=440000/83333.3=5.28N/mm2<
11.15×
5004/(100×
4166666.7)=0.119mm
<[ω]=500/1000=0.5mm
500=4400N
4400/(2×
100)=1.32N/mm2<
0.25×
0.5=7.04KNFk=44.6×
0.5=5.575KN
查表得KM=0.281Kω=1.489
M=KMFlb=0.281×
7040×
500=989120N﹒mm
σ=M/(2W)=989120/(2×
5080)=97.35N/mm2<
ω=KωFklb3/(100E2I)=1.489×
5575×
5003/(100×
121900)=0.207mm<[ω]=500/1000=0.5mm
0.5×
0.5=14.08KN
σ=F/An=1408/105=134.1N/mm2<
对拉螺杆设置满足要求
(五)650×
700柱模板计算书
(1)层高3.6米
100mm木枋直接支撑,木枋间距sb=212mmsh=229mm
(3)主楞采用双钢管,间距s=H0=500mm,计算跨度如图
(4)A16C级螺杆(An=144mm2)拉结,螺杆抗拉强度设计值=ftb=170N/mm2
21/2=51.52KN/m2
(1).新浇混凝土侧压力标准值G4k=F=51.52KN/m2
(2).倾倒混凝土荷载标准值Q3k=2.0KN/m3
按≥3跨连续梁计算.跨度为木枋间距sb=212mmsh=229mm,荷载计算宽度为主楞间距s=500mm。
G4k=F=51.52KN/mm2Q3k=2.0KN/mm3
51.52+1.4×
0.5=32.312N/mm
s=51.52×
0.5=25.76N/mm
b方向:
32.312×
212×
212=181529N﹒mm
σ=M/W=181529/27000=6.723N/mm2<
ω=0.677gksb4/(100EI)=0.677×
25.76×
2124/(100×
243000)=0.242mm
<[ω]=212/400=0.53mm
h方向:
229×
229=211809N﹒mm
σ=M/W=211809/27000=7.845N/mm2<
ω=0.677gksh4/(100EI)=0.677×
2294/(100×
243000)=0.329mm
<[ω]=229/400=0.5725mm
按≥3跨连续梁计算.跨度为主楞间距500mm,荷载计算宽度为木枋间距sb=212mmsh=229mm
线荷载g=(1.2×
0.212=13.7N/mmgk=0.212×
51.52=10.92N/mm
13.7×
500=428125N﹒mm
σ=M/W=428125/83333.3=5.14N/mm2<
ω=0.677gks4/(100EI)=0.677×
10.92×
4166666.7)=0.117mm
500=4281.25N
4281.25/(2×
100)=1.28N/mm2<
0.229=14.8N/mm,gk=0.229×
51.52=11.8N/mm
14.8×
500=462500N﹒mm
σ=M/W=462500/83333.3=5.55N/mm2<
11.8×
4166666.7)=0.126mm
500=4625N
4625/(2×
100)=1.39N/mm2<
b方向计算简图如下:
0.212×
0.5=6.85KNF/2=3.425KN
Fk=51.52×
0.5=5.46KNF/2=2.73
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