最新双排落地脚手架Word格式.docx

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2、扣件式落地钢管脚手架搭设

（一）地基处理

利用室外已经夯实的室外地面做为脚手架的基础，立杆支设在通长木架板上，木架板必须铺放平稳、不得悬空。

脚手架基础应高于周围地面150～250mm，并夯实牢固。

（二）脚手架搭设顺序

基础夯实→铺设5cm厚垫木→放置纵向扫地杆→立柱→横向扫地杆→第一步大横杆→第一步小横杆→连墙件→第二步大横杆→第二步小横杆→加剪刀撑→铺脚手板→挂安全网

（三）立杆搭设

立杆接头除在顶层可采用搭接外，其余各接头必须采用对接扣件对接。

对接、搭接应符合以下要求：

①立杆上的对接接头交错布置，两个相邻立杆接头不设在同步同跨内。

两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心距主接点的距离不大于步距的1/3，并小于600mm。

②立杆随结构高出建筑物施工作业层1.5m高，顶端高出建筑物檐口上皮1.5m。

③脚手架里立杆距结构墙面300mm。

④当搭至有连墙件的构造层时，搭设完该处的立杆、大横杆、小横杆后，立即设置连墙件。

（四）扫地杆设置

①脚手架必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在距脚手架基础下皮不大于200mm处的立杆上。

②横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

③当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。

（五）大横杆搭设

①大横杆设在小横杆之下，立杆内侧，采用直角扣件与立杆扣紧。

②大横杆采用对接扣件连接。

对接接头交错布置，不设在同步、同跨内；

相邻接头水平距离不小于500mm，与相近立杆的距离小于纵距的1/3。

③大横杆单根长度不宜小于3跨，并不小于4.0m。

④同一步大横杆必须四周交圈，用直角扣件与内外立杆固定。

（六）小横杆搭设

①每一主节点处必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上。

②小横杆轴线偏离主节点的距离不大于150mm，靠墙一侧的外伸长度不大于300mm。

③小横杆端头留置长度：

靠近墙一端突出立杆100mm，外侧突出立杆100mm。

④在任何情况下，不得拆除贴近立杆的小横杆。

（七）剪刀撑、横向斜撑搭设

①脚手架沿外侧立面整个长度和高度上设置剪刀撑，每隔6跨立杆设置一道剪刀撑，斜杆与地面的倾角为45°

。

②剪刀撑的接头必须全部采用搭接，搭接长度不小于1.0m，用不少于3个旋转扣件固定。

端部扣件盖板边缘至杆端距离不小于100mm剪刀撑用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不大于150mm。

③拐角处及中间段每6跨设置一道横向斜撑，在同一节间，由底至顶层连续布置。

④剪刀撑、横向支撑随立杆、大小横杆等同步搭设。

（八）脚手板铺设

①脚手板设置在三根小横杆上，操作层脚手板平铺、铺平、铺稳。

脚手板对接铺设时，接头处设两根横向水平杆，搭接铺设的脚手板，接头处必须在小横杆上，搭接长度不大于200mm。

②施工作业层不得有空隙，铺板严禁出现端头超出支撑横杆150mm以上未作固定的探头板、飞跳板；

脚手板与小横杆用铁丝绑牢。

③靠墙一侧离墙面距离不大于150mm。

脚手板探头采用直径3.2mm（10#）的镀锌钢丝固定在支承杆上。

④在拐角、斜道平台口外的脚手板，与小横杆可靠连接，以防止滑动。

（九）挡脚板和栏杆

①挡脚板和栏杆搭设在外排立杆的内侧，用扣件扣牢。

②脚手架操作平台必须有大于180mm高的挡脚板。

③栏杆和挡脚板随脚手架的上升及时完成。

（十）连墙件

①脚手架与主体结构采用刚性连接。

连墙杆与脚手架、连墙杆与建筑物的连接采用扣件，每道连墙件用扣件两个。

②连墙件均匀布置，设置在靠近脚手架主节点处，偏离主节点的距离不大于300mm。

③连墙件必须从底步第一根纵向大横杆处开始设置。

在有柱子或梁的地方将柱子或梁采用双杆箍柱式连墙件抱住，同时在钢管与柱或梁接触的地方用废轮胎等垫好，保证柱子不被损坏。

在剪力墙处可以采用单杆夹墙式连墙件（需要在剪力墙上预埋短钢管）。

在没有柱、梁或剪力墙的部位，在楼板上预埋U形Φ32钢筋或短钢管，安设连墙件时用钢丝绳（承载力不小于2t；

与夹线器等配合使用）连接到脚手架内力杆主节点。

④连墙杆呈水平并垂直于墙面设置，小横杆与脚手架连接的一端可稍为下斜，下斜倾角<

150，不宜向上翘起（严格限制仰角<

300）。

由强风袭来之前应检查和加固连墙措施，保证安全。

（十一）扣件安装

①扣件规格（Φ48）必须与钢管外径相同。

②主节点处，固定小横杆（或大横杆）、剪刀撑、横向支撑等扣件的中心线距主节点距离不大于150㎜。

对接扣件的开口朝内，螺丝朝上。

③各杆件端头伸出扣盖板边缘的长度不小于100㎜。

④扣件螺栓拧紧扭矩不小于40N·

m，并不大于65N·

m。

（十二）安全网布置

①在脚手架外立杆内侧、马道外立杆内侧及出入口内侧满挂绿色密目安全网围护（全封闭式）。

②第一道水平安全兜网（大眼网）为双层，设在第一道步距下方，在施工作业层下方同步设置水平安全兜网，兜网上铺密目安全网。

每层水平兜网边缘必须与结构密封严实，不留空隙，以防坠物伤人。

③电焊作业在有安全网的位置操作时，必须要有防焊措施（如用废旧竹编板或废钢板等不易燃材料挡在施焊范围处安全网内侧）。

四、脚手架的拆除施工工艺

拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等（一般的拆除顺序为：

安全网→栏杆→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆）。

不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。

做到一步一清、一杆一清。

拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。

拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。

所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。

拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。

当脚手架拆到下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆连墙件。

五、安全施工技术措施

1、材质及其使用的安全技术措施

（一）扣件的紧固程度应在40～50N·

m，对接扣件的抗拉承载力为3KN。

扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。

对接扣件安装时其开口应向内，以防雨水进入，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。

（二）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。

（三）钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。

禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。

（四）外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、竹蔑、塑料混用。

（五）严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。

（六）落地脚手架搭设时要在立杆底部铺通长50mm木架板，离地200mm搭设扫地杆。

脚手架底部地面应高出其它地坪50mm，基层必须坚实，排水符合雨季施工要求，以防雨水浸泡脚手架基础。

2、脚手架搭设的安全措施

（一）搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。

当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。

（二）开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙杆件安装稳定后方可根据情况拆除。

（三）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙杆以上两步。

（四）在搭设过程中应由安全员、架工班长等进行检查、验收。

每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。

3、脚手架上施工作业的安全技术措施

（一）结构外脚手架每支搭一层完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。

任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。

（二）严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷。

（三）当作业层高出其下连墙件3.0m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。

（四）定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

4、脚手架拆除的安全技术措施

（一）拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。

（二）架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、连墙件及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。

（三）拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。

（四）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

（五）在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

（六）每天拆架下班时，不应留下隐患部位。

（七）拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

（八）所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。

（九）所有脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。

（十）拆下的零部件要装入袋内吊下，拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。

（十一）雨季施工过程要对脚手架经常进行检查，及时消除隐患。

六、落地式扣件钢管脚手架计算书

落地式扣件钢管脚手架计算书

参数信息:

计算的脚手架为双排脚手架，

搭设高度为24米，

搭设尺寸为：

立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，

立杆的步距1.80米。

采用的钢管类型为Φ48×

3.5，

连墙件采用二步三跨，竖向间距3.6米，水平间距4.5米。

施工均布荷载为3kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设6层。

一、小横杆的计算：

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1．均布荷载值计算：

小横杆的自重标准值：

P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值：

P2=0.35×

1.50/3=0.175kN/m

活荷载标准值：

Q=3×

1.50/3=1.5kN/m

荷载的计算值：

q=1.2×

0.038+1.2×

0.175+1.4×

1.5=2.356kN/m

小横杆计算简图

2.强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩

计算公式如下：

M=2.356×

1.052/8=0.325kN.m

σ=0.325×

106/5080=63.976N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！

3.挠度计算：

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值：

q=0.038+0.175+1.5=1.713kN/m

简支梁均布荷载作用下的最大挠度：

V=5.0×

1.713×

10504/（384×

2.06×

105×

121900）=1.08mm

小横杆的最大挠度0mm小于大横杆的最大容许挠度1500mm与10mm,满足要求！

二、大横杆的计算：

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。

1．荷载值计算：

P1=0.038×

1.05=0.04kN

1.05×

1.50/3=0.184kN

1.50/3=1.575kN

P=（1.2×

0.04+1.2×

0.184+1.4×

1.575）/2=1.237kN

大横杆计算简图

2．强度计算：

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下：

集中荷载最大弯矩计算公式如下：

M=0.08×

（1.2×

0.038）×

1.502+0.267×

1.237×

1.50=0.504N.m

σ=0.504×

106/5080=99.213N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！

3.挠度计算:

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：

集中荷载最大挠度计算公式如下：

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

V1=0.677×

0.038×

15004/（100×

2.060×

121900）=0.052mm

集中荷载标准值：

P=0.04+0.184+1.575=1.799kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

V2=1.883×

1799×

15003/（100×

121900）=4.553mm

最大挠度和：

V=V1+V2=4.605mm

大横杆的最大挠度4.605mm小于大横杆的最大容许挠度1500mm与10mm,满足要求！

三、扣件抗滑力的计算：

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）：

R≤Rc

其中：

Rc--扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

1.荷载值计算

横杆的自重标准值：

1.50=0.057kN

1.50/2=0.276kN

1.50/2=2.363kN

R=1.2×

0.057+1.2×

0.276+1.4×

2.363=3.708kN

R<

8kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时，试验表明：

单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值：

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

1．每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m），本例为0.136

NG1=0.136×

12=1.632kN

2．脚手板的自重标准值（kN/m2），本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35

NG2=0.35×

7×

1.50×

（1.05+0.3）/2=2.481kN

3．栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m），本例采用栏杆竹串片，标准值为0.14

NG3=0.14×

7/2=0.735kN

4．吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2），0.005

NG4=0.005×

12=0.09kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.938kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值：

NQ=3×

2×

1.05/2=4.725kN

风荷载标准值应按照以下公式计算：

W0--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

W0=0.39

Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Uz=0.62

Us--风荷载体型系数：

Us=0.645

经计算得到，风荷载标准值：

Wk=0.7×

0.39×

0.62×

0.645=0.109kN/m2。

考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式：

N=1.2NG+0.85×

1.4NQ

不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式：

N=1.2NG+1.4NQ

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×

1.4Wklah2/10

Wk--风荷载基本风压值（kN/m2）；

la--立杆的纵距（m）；

h--立杆的步距（m）。

五、立杆的稳定性计算：

外脚手架采用双立杆搭设部分，按照构造要求设置，不进行稳定性计算，只进行单立杆的稳定性计算。

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式：

其中：

N--立杆的轴心压力设计值，N=12.54kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得到0.186；

i--计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

l0--计算长度（m），由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；

k--计算长度附加系数，取1.155；

u--计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.5；

A--立杆净截面面积，A=4.89cm2；

W--立杆净截面模量（抵抗矩），W=5.08cm3；

σ--钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；

经计算得到

=137.87

[f]--钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<

[f],满足要求!

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式：

N--立杆的轴心压力设计值，N=11.55kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得到0.186；

u--计算长度系数，由脚手架的高度确定；

u=1.5

MW--计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.063kN.m；

σ--钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；

经计算得到σ=139.39

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<

六、最大搭设高度的计算：

不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

NG2K--构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=3.306kN；

NQk--活荷载标准值，NQ=4.725kN；

gk--每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.136kN/m；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=49.408米。

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值：

[H]=47.08米。

考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

Mwk--计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.053kN.m；

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=55.419米。

[H]=50米。

七、连墙件的计算：

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl=Nlw+No

Nlw--风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：

Nlw=1.4×

wk×

Aw

wk--风荷载基本风压值，wk=0.109kN/m2；

Aw--每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，

Aw=3.6×

4.5=16.2m2；

No--连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；

No=5

经计算得到：

Nlw=2.472kN，连墙件轴向力计算值Nl=7.472kN

连墙件轴向力设计值Nf=φA[f]

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i=30/1.58的结果查表=0.952；

A=4.89cm2；

[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到：

Nf=95.43kN

N1小于Nf，连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用扣件与墙体连接。

Nl=7.472kN小于扣件的抗滑力8kN满足要求！

连墙件扣件连接示意图

八、立杆的地基承载力计算：

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：

p≤fg

p--立杆基础底面的平均压力（N/mm2），p=N/A；

p=50.16

N--上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN）；

N=12.54

A--基础底面面积（m2）；

A=0.25

fg--地基承载力设计值（N/mm2）；

fg=160

地基承载力设计值应按下式计算：

fg=kc×

fgk

kc--脚手架地基承载力调整系数；

kc=1

fgk--地基承载力标准值；

fgk=160

地基承载力的计算满足要求！