AAO单体计算模板文档格式.docx

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8（厌氧池）

TP/BOD

（厌氧池）

设计计算

（1）有关设计参数

BODs污泥负荷为N=[kgB0D5/（kgMLSS・d）]

回流污泥浓度XR=7200mg/L

污泥回流比R=100%

混合液悬浮固体浓度X=—Xr=10（XV7200=3600mg/L

1+/?

1+100%

TV亠卩4.龙TN（）-TNcnnnr50—20

TN去除率htn=xl00%==60%

TNo50

混合液回流比Rrt=nixxlOO%=a）C（=150%

1-qTN1-60%

有效水深取h=4m

（2）反应池容积

F_0（S°

-Se）

NX

式中V——反应池容积，m3；

SO——进水BOD值，mg/L；

Se——出水BOD值，mg/L；

由设计资料得，S0=175mg/L,Se=15mg/L,

小43000x（175-15）,

则：

V==14700.9/rr^15000m3

0.13x3600

（3）反应池总水力停留时间

『=工=型21=0.349（〃）=&

37（"

）

Q43000

设计缺氧：

好氧二1:

3

则各段水力停留时间为：

缺氧区：

Xl/（l+l+3）=；

厌氧区：

好氧区：

X3/（l+l+3）=；

则各段池容为：

15000X1/（1+1+3）=3000m3

15000X3/仃+l+3）=9000m3

（4）

校核氮磷负荷

kgTN/

故符合要求

符合要求

（5）剩余污泥量

每日生成的污泥量

W[=Y（Sa-Se）Q

式中：

叫一每日生成的污泥量，g/d；

丫一污泥的产率系数，一般采用

S。

一进水B0D5浓度，mg/L；

S「一出水B0D5浓度，mg/L；

Q—进水量，取平均流量。

设计中Q=43000m3/d,S广15mg/L,5«

=175mg/L,Y=；

则:

VV,=0.5x（0.175-0.015）x43000=3440kg/d

每日消耗的污泥量

W2=KdXvV

％—每日由于内源呼吸而消耗掉的污泥量，g/d；

Kd—内源呼吸速度，1/d；

—般采用

乙,一有机活性污泥浓度，mg/L；

Xv=fX=0.75x3600=2700mg/L

V-A2/0反应池的有效容积，m3；

设计中取心二；

VK=0.07x2700x15000=2835000g/d=2835kg/d

1.不可生物降解和惰性的的悬浮物量

进入A2/0池的污水中，不可生物降解和惰性的悬浮物量％约占总SS的30%,即：

叱=（£

-£

）x30%。

巴一进水SS浓度，mg/L；

巳一岀水SS浓度，mg/L；

Q—进水流量,m7d；

本设计中^=260mg/L,^=10mg/L,Q=43000m7d,则:

I=（260-10）x30%x43000=3225000g/d=3225kg/d

4.剩余污泥产量

w=wl-w2+w.

w—每日剩余污泥产量，kg/d；

W=3440-2835+3225=3830kg/d

污泥的含水率按％计，则剩余污泥量

=478.75m7d

W_3830

1000（1-0.992）"

1000x（l-0.992）

5•污泥龄

VX

/、・一污泥龄，d;

X—污泥浓度,g/L；

15000x3.6

3830

=14.10d,

在10~30d范围內，符合要求。

（6）反应池尺寸

反应池总体积V=3000X5=15000m3

设反应池2组，单组池容积\，'

单=7/2=15000/2=7500m3

有效水深h=

单组有效面积S单=\「单/h=7500/=1875m1

采用5廊道式推流式反应池，廊道宽b=

单组反应池长度L=—=■1875=53.57m

B5x7.0

校核:

-=—=1.75（«

足「2）h4.0

丄二岀Z=7・65（满足5〜10）

b7.0

取超高为，则反应池总高H=+=m

（7）反应池进、出水系统和水头损失计算

A.进水管

单组反应池进水管设计流量0二纟些“1.2=0.299仏7$）

2

式中一一安全系数

管道流速V二S；

管道过水断面积A二0/V==

取进水管管径DN600mnuv=s,1000i=

B.回流污泥管

单组反应池回流污泥管设计流量：

°

=Rx2xl・2=lxW兰xl・2=0・299"

/sR22

式中安全系数

管道流速v=s；

A=Q]/V==

管径悟=膘讹

取回流污泥管管径DN700nun。

C.进水井

进水孔过流量：

qo498

Q2=（14-R）—xl.2=（1+l）xx1.2=0.598m/s

22

孔口流速v=m/s；

孔口过水断面积A=Q2/V=0.598/0.6=0.997/H2孔口尺寸取为mX；

孔口底部距进水井底部。

进水井平面尺寸取为Xm,深度为。

D.出水堰及出水井

按矩形堰流量公式计算：

Q=0.427习亦/绘=L83H竝

式中加70

b堰宽，b二8m；

H——堰上水头，mo

=0.117（m）

Q3f_（0598广

1.86Z?

j=ll.86x8,

出水孔过流量Q4=03=S

孔口过水断面积A=22/V=0.598/0.6=0.997in2

孔口尺寸取为X,孔口底部距进水井底部。

出水井平面尺寸取为X,深度为4m。

E.出水管

反应池出水管设计流量0广°

产曲/s）

管道过水断面==0.748（/7?

V0.8'

丿

取出水管管径DN1000mm；

查表得v二s,1000i=

F.水头损失计算

（8）曝气系统设计计算

A.设计需氧量AOR

A0R=去除BOD5需氧量一剩余污泥中BOD,,氧当量+NH、—N硝化需

氧量一剩余污泥中NH.-N的氧当量一反硝化脱氮产氧量

Px=X43000X——生成的污泥量与内源呼吸作用而分解污泥量的

差值（kg/d）:

碳化需氧量

Q（s（）-s）

4X5—1.424

1-a

^43000x（0.175-0.015）^42xl235

ic一（）.23兀5

1—e

=8314・15（kgQ/d）

硝化需氧量

D2=4・60（叫-NJ-4.6x12.4%xPx

=x43000X——X%X1235

=5934_=&

gq/d）

反硝化脱氮产生的氧量

6=2.86%

叽二0.124‘仇_耳

1+也

S=5r-1.42x—xTSS（1-严）

TSS'

7

式中Nt——需还原的硝酸盐氮量,kg/d；

N.——微生物同化作用去除的总氮，kg/d；

S——出水所含溶解性B0D・5浓度，mg/L；

Y——污泥产率系数，kgVSS/kgBOD“取Y二;

Ka一一内源代谢系数,d\取Kd二；

0C——固体停留时问，d,0c=o

则S=9_l・42x0・7xl0x（l_f35）

=（mgIL）

被氧化的NH厂W进水总氮量一出水氨氮量一用于合成的总氮量

=50-20-=（mg/L）

则需还原的硝酸盐氮量^=43000X4-1000=（kg/d）

Ds==X

=2890（kgOjd）

总需氧量AOR=9=8314.15+5229.6—2890

=（kgOJd）=（kgOjh）

最大需氧量与平均需氧量之比为，则

AORnvdX=1.4/?

=1.4x10653.75

=（灯°

?

/d）

=（kgOJh）

10653.75

43000x（0.175-0.015）

=kgBODs

B.标准需氧量

采用鼓风曝气，微孔曝气器。

曝气器敷设于池底，距池底淹没深度，

氧转移效率5=20%,计算温度T=25°

C,将实际需氧量AOR换算成标准状态

下的需氧量SOR。

SOR=

AOR•%）

aSzJ）-Cjxl.024Z）

实际大气压为1.013x10辺，故

CL——曝气池内平均溶解氧，取CL=2mg仏;

P——污水中饱和溶解氧与清水中饱和溶解氧之比，取；

G（2o）一一水温2（TC时清水中溶解氧的饱和度，mg]L，查表得%尸吨/£

;

a污水传氧速率与清水传氧速率之比，取；

C咖⑴一一设计水温FC时好氧反应池中平均溶解氧的饱和度，mg]L,查表得CM25）=mg/Lo

空气扩散器出口处绝对压力为：

&

二P+9.8x10'

H

式中H——空气扩散器的安装深度，m；

/>

=xl05+9.8xl03X

=x!

05（Pa）

空气离开好氧反应池时氧的百分比:

-爲据了100%“7.54%

好氧反应池中平均溶解氧饱和度：

C=c{Pl>

I°

'

卯（25）^25\2.066x10s42丿

标准需氧量为:

=（mg[L）

SOR=SOR=

10653.75x9.17

0.82（0.95xlx9.12-2）xl.024（25"

2O）

=（kgOjh）

相应最大时标准需氧量：

SORg=1ASOR=22229.98（kgOJd）

=（g°

2〃2）

好氧反应池平均时供气量:

=JS^xl00=⑹・61xioo=11026.8（/n7//）

0・3為0.3x20'

，7

最大时供气量：

Gg=14Gs=15437.6（肿加

C.所需空气压力p（相对压力）

p=/«

+h2+h3+h4+A/z

式中/?

!

+h2——供风管道沿程与局部阻力之和，取/?

+/?

=；

他——曝气器淹没水头，/寸;

（

久一一曝气器阻力，取久r

Mi——富余水头，W

p二+++二（m）

D.曝气器数量计算（以单组反应池计算）

按供养能力计算所需曝气器数量。

24x%

式中林一一按供养能力所需曝气器个数，个;

qc——曝气器标准状态下，与好氧反应池工作条件接近时的供氧能力，kgOj©

•个）。

采用微孔曝气器，参照《环境保护设备选用手册》，工作水深，在空气量2〜15/7?

7/7时，曝气器氧利用率18%〜35%,服务面积〜〃，/个，充氧能力％=0.14~l.OUgQ/（/?

・个），取q<

=05kgOj（fi•个）。

竺兰=927（个）

2x0.5

以微孔曝气器服务面积进行校核：

/=£

=53.5：

2；

7x3=]2i（〃?

2）v4.5（〃r）

E.供风管道计算

供气干管采用环状布置

厂1C/IQ7A

Q=_Hnax=_2_=771&

/力=2・14〃F/S22

流速v=10m/s

管径“掛’專^225）

取干管管径DN600mm

单侧供气（向单侧廊道供气）支管

Qm=1/3xGiuux/2=15437.6/6=0.715（〃,/$）

取支管管径DN300mm

双侧供气Qs（^=2/3xGmax/2=15437.6/3=1.43（/n3/s）

4x143

取支管管径DN500mmo

（9）好氧池设备选择

根据上面计算得：

好氧池最大时供气量为h二min,所需空气压力为,选用罗茨鼓风机，具体型号为:

RMF-250。

口径为250Amm；

转速为1170r/min；

电机极数为4；

轴功率；

电动机功率1lOkwo共选用五台，四用一备。

（10）缺氧池设备选择

以单组反应池计算，缺氧池设导流墙，将缺氧池子分为三格，每格内设1台潜水搅拌机，所需功率按5W/m3池容计算。

缺氧池有效容积％=53.57x7x4=1499.96〃】'

混合全池污水所需功率为5X==

则每台潜水搅拌机功率：

3=2500w

选用JBL130-500型螺旋桨式搅拌机，参数如下：

转速88~400r/min；

功率~3kw；

桨直径130~500mm；

桨叶数为3。

（11）厌氧池设备选择

以单组反应池计算，厌氧池设导流墙，将厌氧池分成三格，每格内设潜水搅拌机1台，所需功率按5w/m3池容计算。

厌氧池有效容积口犬=53.57x7x4=1499.96〃/

桨直径130^500nun；

（12）污泥回流设备

污泥回流比：

R=100%

污泥回流量：

QR=RQ=lX43000/24=h

设回流污泥泵房一座，内设3台潜污泵（2用1备）

单泵流量QR单==X=h

选用300QW900-8-37污泥泵。

（13）混合液回流设备

A.混合液回流比R内二150%

混合液回流量QR二R内Q-X43000/24=h

设混合液回流泵房2座，（2用1备）

单泵流量QR单=XQR/2=m3/h

B.混合液回流管

回流混合液自出水井重力流至混合液回流泵房，经潜污泵提升后送至缺氧段首段

以单组算混合液回流管设计流量Q6二s

泵房进水管设计流速采用v二m/s

A=Q6/v~m2

4x0.467=077伽）取泵房进水管管径DN800mm

C.泵房压力出水总管设计流量Q7二Q6二m3/s

设计流速v=m/s

4x0.373

/rxl・2

=0.629（/?

取DN650mmo