梁模板支撑钢管850文档格式.docx
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梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①+②+③)/1.2q2=10.51kN/m
(2)底模板验算
第一层龙骨间距L=300mm,计算跨数5跨;
底模厚度h=18mm,板模宽度b=350mm。
W=bh2/6=350×
182/6=18900mm3,I=bh3/12=350×
183/12=170100mm4。
1)抗弯强度验算
弯矩系数KM=-0.105
Mmax=KMq1L2=-0.105×
13.59×
3002=-128426N.mm=-0.13kN.m
σ=Mmax/W=128426/18900=6.80N/mm2
梁底模抗弯强度σ=6.80N/mm2<fm=13.00N/mm2,满足要求。
2)抗剪强度验算
剪力系数KV=0.606
Vmax=KVq1L=0.606×
300=2471N=2.47kN
τ=3Vmax/(2bh)=3×
2471/(2×
350×
18)=0.59N/mm2
梁底模抗剪强度τ=0.59N/mm2<fv=1.40N/mm2,满足要求。
3)挠度验算
q2=10.51kN/m;
挠度系数Kυ=0.644
υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×
10.51×
3004/(100×
6000×
170100)=0.54mm
[υ]=L/250=300/250=1.20mm
梁底模挠度υmax=0.54mm<[υ]=1.20mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图:
(3)第一层龙骨验算
钢管横向间距L=850mm,C=350mm、γ=350/850=0.41。
第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mm;
W=bh2/6=80×
802/6=85333mm3;
I=bh3/12=80×
803/12=3413333mm4。
a、梁传荷载计算
q=q1×
第一层龙骨间距/梁宽=13.59×
300/350=11.65kN/m
Mq=qcL(2-γ)/8=11.65×
350/1000×
850/1000×
(2-0.41)/8=0.69kN.m
b、板传荷载计算
板重量=1.2×
(板厚度×
25+模板重)+1.4×
活载
=1.2×
(0.12×
25+0.30)+1.4×
2.50=7.46kN/m2
板传递到第一层龙骨的荷载P=590/1000×
300/1000×
7.46=1.32kN
a=1/2×
(L-c)=1/2×
(850-350)=250mm=0.25m,a/L=250/850=0.29
Mp=P×
a=1.32×
0.25=0.33kN.m
Mmax=Mq+Mp=(0.69+0.33)×
106=1020000N.mm=1.02kN.m
σ=Mmax/W=1020000/85333=11.95N/mm2
第一层龙骨抗弯强度σ=11.95N/mm2<fm=13.00N/mm2,满足要求。
Vmax=1/2×
q×
梁宽+P=0.5×
11.65×
350/1000+1.32=3.36kN
3.36×
1000/(2×
80×
80)=0.79N/mm2
第一层龙骨抗剪强度τ=0.79N/mm2<fv=1.40N/mm2,满足要求。
q’=q2×
第一层龙骨间距/梁宽=10.51×
300/350=9.01N/mm
υq=q’cL3×
(8-4γ2+γ3)/(384EI)
=9.01×
8503×
(8-4×
0.412+0.413)/(384×
9000×
3413333)=1.21mm
υp=PaL2×
(3-4×
(a/L)2)/(24EI)
=1.32×
1000×
250×
8502×
(3-4×
0.292)/(24×
3413333)=0.86mm
υmax=υq+υp=1.21+0.86=2.07mm
[υ]=L/250=850/250=3.40mm
第一层龙骨挠度υmax=2.07mm<[υ]=3.40mm,满足要求。
(4)第二层龙骨验算
钢管纵向间距900mm,计算跨数2跨;
第二层龙骨采用单枋b=80mm,h=80mm;
W=1×
802/6=85333mm3,I=1×
803/12=3413333mm4;
P=V=1/2×
350/1000+1.32=3359N=3.36kN
弯矩系数KM=-0.333
Mmax=KmPL=-0.333×
900=-1006992N.mm=-1.01kN.m
σ=Mmax/W=1006992/85333=11.80N/mm2
第二层龙骨抗弯强度σ=11.80N/mm2<fm=13.00N/mm2,满足要求。
剪力系数KV=1.333
Vmax=KVP=1.333×
3.36=4.48kN
4.48×
1000/(2×
80)=1.05N/mm2
第二层龙骨抗剪强度τ=1.05N/mm2<fv=1.40N/mm2,满足要求。
3)挠度强度验算
挠度系数Kυ=1.466
P’=V=1/2×
梁宽+P板重=0.5×
9.01×
350/1000+1.32=2.90kN
υmax=KυP’L3/(100EI)=1.466×
2.90×
9003/(100×
3413333)=1.01mm
[υ]=L/250=900/250=3.60mm
第二层龙骨挠度υmax=1.01mm<[υ]=3.60mm,满足要求。
计算简图及内力图如下图:
3.支撑强度验算
(1)荷载计算
传至每根钢管立柱最大支座力的系数为3.666
每根钢管承载NQK1=3.666×
3360=12318N
每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):
NQK2=1.4×
0.85×
0.90×
1000=1071N
每根钢管承载荷载NQK=NQK1+NQK2=12318+1071=13389N
钢管重量0.0319kN/m,立杆重量=0.0319×
13.9×
1000=443N
水平拉杆10层,拉杆重量=10×
1.75×
0.0319=559N
扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×
10=146N
支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=443+559+146=1149N
钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2×
1149+13389=14767N
(2)钢管立杆长细比验算
L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,λ=L0/i=150.00/1.59=94.34
钢管立杆长细比94.34<150,满足要求。
(3)钢管立杆稳定性验算
=0.634,P=N/(
A)=14767/(0.634×
424.00)=54.93N/mm2
钢管立杆稳定性计算54.93N/mm2<205.00N/mm2,满足要求。
4.支撑支承面验算
钢管立杆设配套底座100×
100mm,支承面为(按C15考虑)混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为:
F=14.77kN
(1)支承面受冲切承载力验算
βS=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-15=105mm,η=0.4+1.2/βS=1.00
σpc,m=1.00N/mm2,Um=4×
(100+105)=820mm,βh=1.00
(0.7βhft+0.15σpc,m)ηUmhO
=[(0.7×
1×
0.91+0.15×
1)×
1.00×
820×
105]/1000=67.76kN
钢管支承面受冲切承载力67.76kN>14.77kN,满足要求。
(2)支承面局部受压承载力验算
Ab=(0.10×
3)×
(0.10×
3)=0.09m2,Al=0.10×
0.10=0.01m2
βl=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.85×
7200=6120kN/m2,ω=0.75
ωβlfccAl=0.75×
3×
6120×
0.01=137.70kN
支承面局部受压承载力F=137.70kN>14.77kN,满足要求。
5.侧模板验算
1)新浇砼的侧压力
F1=0.22γ×
200/(T+15)β1β2V1/2
=0.22×
24.00×
4.44×
1.20×
1.15×
2.000.5=45.75kN/m2
(γ=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0℃)
F2=γH=24×
梁高=24×
1.10=26.40kN/m2
F1、F2两者取小值F=26.40kN/m2,有效压头高度=F/γ=1.10m。
2)荷载计算
荷载类型 标准值 单位分项系数设计值单位
①新浇混凝土的侧压力F 26.40 kN/m2 γG=1.2 31.68 kN/m2
②振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2 γQ=1.4 5.60 kN/m2
梁侧模和侧肋强度荷载组合①+② 37.28kN/m2
梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2 26.40kN/m2
(2)侧模板强度验算
取竖肋间距L=300mm,计算跨数5跨;
木模板厚度h=18mm;
W=bh2/6=980×
182/6=52920mm3,I=bh3/12=980×
183/12=476280mm4。
q=37.28×
(1100-120)/1000=36.53kN/m=36.53N/mm
Mmax=KMqL2=-0.105×
36.53×
3002=-345209N.mm=-0.35kN.m
σ=Mmax/W=345209/52920=6.52N/mm2
侧模抗弯强度σ=6.52N/mm2<fm=13.00N/mm2,满足要求。
抗剪系数KV=0.606
Vmax=KVqL=0.606×
300/1000=6.64kN
6.64×
18×
980)=0.56N/mm2
侧模抗剪强度τ=0.56N/mm2<fv=1.40N/mm2,满足要求。
q,=26.40×
(1100-120)/1000=25.87kN/m=25.87N/mm,挠度系数Kυ=0.644
挠度υmax=Kυq,L4/100EI=0.644×
25.87×
476280)=0.47mm
侧模挠度υmax=0.47mm<[υ]=1.20mm,满足要求。
(3)对拉螺栓计算
Fs=0.95×
(γGF+γQQ2k)=0.95×
37.28=35.42kN/m2;
设2排对拉螺栓,螺栓横向间距a=600mm=0.60m,竖向间距b=(1100-120)/3=327mm=0.33m,N=abFs=0.60×
0.33×
35.42=7.01kN;
对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.90kN
对拉螺栓受力7.01kN<容许拉力12.90kN,满足要求。
(4)侧肋强度验算
计算跨度327mm;
跨数3跨。
木枋尺寸b=80mm,h=80mm;
W=bh2/6=80×
802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×
803/12=3413333mm4。
300/1000=11.18N/mm;
弯矩系数KM=-0.100
Mmax=KMqL2=-0.100×
11.18×
3272=-119547N.mm=-0.12kN.m
σ=Mmax/W=119547/85333=1.40N/mm2
侧肋抗弯强度σ=1.40N/mm2<fm=13.00N/mm2,满足要求。
剪力系数KV=0.600
Vmax=KVqL=0.600×
327/1000=2.19kN
2.19×
80)=0.51N/mm2
侧肋抗剪强度τ=0.51N/mm2<fv=1.40N/mm2,满足要求。
300/1000=7.92N/mm;
挠度系数Kυ=0.677
挠度υmax=Kυq,L4/100EI=0.677×
7.92×
3274/(100×
3413333)=0.02mm
[υ]=L/250=327/250=1.31mm
侧肋挠度υmax=0.02mm<[υ]=1.31mm,满足要求。
6.计算结果
第一层龙骨80×
80mm木枋@300mm,第二层龙骨80×
80mm单木枋@850mm;
钢管纵向@900mm,钢管横向@850mm,底模厚度18mm;
竖肋80×
80mm木枋@300mm,对拉螺栓2排φ12,横向间距600mm,采用双钢管作为横檩,用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度18mm。
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