高支架模板专项施工方案补充Word格式.docx

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　　（3）技术交底文件。

　　2．3脚手架使用中，应定期检查下列项目：

（1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要

（2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；

　　（3）扣件螺栓是否松动；

　　（4）安全防护措施是否符合要求；

　　（5）是否超载。

2．4脚手架搭设的技术要求、允许偏差及检验方法，应符合JGJ130-2001表8.2.4的规定。

表8.2.4　　脚手架搭设的技术要求、允许偏差及检验方法

　　注：

图中1―立杆；

2―纵向水平杆；

3―横向水平杆；

4―剪刀撑。

2．5安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。

抽样检查数目及质量判定标准，应按表8.2.5的规定确定。

不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。

二.监测措施

本项目采用落地式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装，砼浇捣前、施工过程中及砼终凝前后，必须随时监测。

本方案采取如下监测措施：

1、班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，公司进行不定期安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。

2、日常检查，巡查的重点部位：

（1）杆件的设置和边接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。

（2）底座是否松动，立杆是否悬空。

（3）连接扣件是否松动。

（4）支撑体系是否有不均匀的沉降、垂直度。

（5）施工过程中是否有超载的现象。

（6）安全防护措施是否符合规范要求。

（7）支撑体系和各杆件是否有变形的现象。

3、在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。

4、要浇捣梁砼前，由项目部对脚手架全面系统检查，合格后才开始浇砼。

在浇砼过程中，由专职安全员、施工员对高支模体系检查、随时观测支撑体系的变形情况。

发现隐患，及时停止施工，采取措施。

5、监测方案包括：

（1）监测项目：

支架沉降、位移和变形。

（2）监测点布设：

均布设1、2、3、4、5、E、F、H、J轴九个监测剖面，每个监测剖面应布置2个支架水平位移观测点和3个稳定性沉降观测点及3个支架沉降观测点。

必须使用经纬仪、水平仪等监测仪器进行监测，不得目测，监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。

（3）监测频率：

在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过20～30分钟一次。

高支模搭设允许偏差及预警值要求

项目

允许偏差㎜

预警值㎜

检查工具

立杆钢管弯曲

3m＜L≤4m

≤12

8mm

经纬仪、水准仪

4m＜L≤6.5m

≤20

12mm

水平杆、斜杆钢管弯曲

L≤6.5m

≤30

25mm

立杆垂直度全高

绝对偏差≤30

22mm

立杆脚手架高度H内

相对值≤H/400

0.75×

H/400

支撑沉降

≤10mm

5mm

三.应急救援预案

1、概况

本工程局部二层结构高支模工程，在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。

本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击紧急情况的应急准备和响应。

2、机构设置

为对可能发生的事故能够快速反应、救援，项目部成立应急救援领导小组。

项目经理曹勇鹏为第一安全责任人，技术负责人吴炳兴为直接安全责任人，金海山现场专职安全管理员，并相应成立高支模施工管理领导小组。

组长：

项目经理曹勇鹏

副组长：

现场技术负责人吴炳兴

组员：

安全员金海山

施工员：

金清标

木工班组长：

吕正江及各施工班组长。

3、报警救援及其他联络电话

报警救援及其他联络电话

单位或姓名

电话

火警

119

组长（项目经理）：

曹勇鹏

公安

110

副组长（现场技术负责人）：

吴炳兴

医疗

120

组员：

曹雄鹏

交通

122

金建华

公司办公电话

章前

4、人员分工及职责

（1）项目经理（第一安全责任人）曹勇鹏：

负责高支模应急救援全面工作。

（2）现场技术负责人（直接安全责任人）吴炳兴：

负责制定事故预防措施及相关部门人员的应急救援工作职责。

安排时间有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。

（3）现场专职安全员金海山：

负责现场高支模施工的安全检查工作及现场应急救援的指挥工作，统一对人员，材料物资等资源的调配，并负责事故的上级汇报工作。

同时负责执行项目部下达的相关指令。

（4）组员金清标、吕正江及各施工班组长：

当发生紧急情况时，负责事故的汇报，并采取措施进行现场控制工作。

5、应急救援工作程序

（1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。

（2）由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。

（3）事故发生时，组长或其他组员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人负责指挥安排。

（4）项目部指定现场专职安全员刘绍文负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。

6、应急救援方法

（1）高空坠落应急救援方法：

1）当现场只有１人时应大声呼救；

２人以上时，就有１人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救领导小组抢救。

2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状，并很可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。

3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。

如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。

4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。

（2）模板、坍塌应急救援方法：

1）工地发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。

2）报120急救中心，到现场抢救伤员。

（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；

3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；

4）清现事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损伯控制到最小；

5）预备应急救援工具：

切割机、起重机、药箱、担架等。

（3）物体打击应急救援方法：

当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后及时送医院治疗。

1）止血：

根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、填塞止血法和止血带止血法。

2）对伤口包扎：

以保护伤口，减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。

3）对于头部受伤的伤员，首先应他细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐，昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。

4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；

如果是重伤，应迅速送医院抢救。

5）预备应急救援工具如下表：

序号

器材或设备

数量

主要用途

1

支架

若干

支撑加固

2

模板、木方

3

担架

2个

抢救伤员

4

止血急救包

3个

5

手电筒

10个

停电时照明求援

6

应急灯

6个

7

爬梯

4樘

人员疏散

8

对讲机

6台

联系指挥求援

扣件钢管高架计算书

板模板（扣件钢管高架）计算书

杨行F地块（春江美庐）商品住宅项目工程；

属于框架结构;

地上3层;

地下1层；

建筑高度：

22.90m；

标准层层高：

4.20m；

总建筑面积：

129380.00平方米；

总工期：

720天；

施工单位：

浙江中富建筑集团股份有限公司。

本工程由上海佳辰房地产开发有限公司投资建设，华东建筑设计研究院有限公司设计，化学工业岩土工程有限公司地质勘察，上海华谊建设工程监理有限公司监理，浙江中富建筑集团股份有限公司组织施工；

由曹勇鹏担任项目经理，曹勇鹏担任技术负责人。

高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范编制。

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。

为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：

《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

一、参数信息:

1.模板支架参数

横向间距或排距（m）:

0.80；

纵距（m）:

步距（m）:

1.80；

立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:

0.10；

模板支架搭设高度（m）:

8.33；

采用的钢管（mm）:

Φ48×

3.0；

扣件连接方式:

双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:

板底支撑连接方式:

方木支撑；

2.荷载参数

模板及木板自重（kN/m2）:

0.500；

混凝土及钢筋自重（kN/m3）:

25.000；

施工均布荷载标准值（kN/m2）:

3.000；

4.材料参数

面板采用胶合面板，厚度为18mm。

面板弹性模量E（N/mm2）:

9500；

面板抗弯强度设计值（N/mm2）:

13；

板底支撑采用方木；

木方弹性模量E（N/mm2）:

9500.000；

木方抗弯强度设计值（N/mm2）:

13.000；

木方抗剪强度设计值（N/mm2）:

1.400；

木方的间隔距离（mm）:

250.000；

木方的截面宽度（mm）:

50.00；

木方的截面高度（mm）:

100.00；

5.楼板参数

钢筋级别:

三级钢HRB400（20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi）；

楼板混凝土强度等级:

C30；

每层标准施工天数:

8；

每平米楼板截面的钢筋面积（mm2）:

360.000；

楼板的计算宽度（m）:

4.00；

楼板的计算厚度（mm）:

120.00；

楼板的计算长度（m）:

4.50；

施工平均温度（℃）:

15.000；

图2楼板支撑架荷载计算单元

二、模板面板计算:

面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=100×

1.82/6=54cm3；

I=100×

1.83/12=48.6cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图

1、荷载计算

（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：

q1=25×

0.12×

1+0.5×

1=3.5kN/m；

（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN）：

q2=3×

1=3kN/m；

2、强度计算

最大弯矩考虑为静荷载及活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

其中：

q=1.2×

3.5+1.4×

3=8.4kN/m

最大弯矩M=0.1×

8.4×

0.252=0.053kN·

m；

面板最大应力计算值σ=52500/54000=0.972N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为0.972N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

3、挠度计算

挠度计算公式为

其中q=3.5kN/m

面板最大挠度计算值v=0.677×

3.5×

2504/（100×

9500×

4166666.667）=0.002mm；

面板最大允许挠度[V]=250/250=1mm；

面板的最大挠度计算值0.002mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!

三、模板支撑方木的计算:

方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×

10×

10/6=83.33cm3；

I=5×

10/12=416.67cm4；

方木楞计算简图

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q1=25×

0.25×

0.12=0.75kN/m；

（2）模板的自重线荷载（kN/m）:

q2=0.5×

0.25=0.125kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值及振倒混凝土时产生的荷载（kN）：

p1=（3+2）×

0.8×

0.25=1kN；

2.方木抗弯强度验算:

均布荷载q=1.2×

（0.75+0.125）=1.05kN/m；

集中荷载p=1.4×

1=1.4kN；

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.4×

0.8/4+1.05×

0.82/8=0.364kN.m；

最大支座力N=P/2+ql/2=1.4/2+1.05×

0.8/2=1.12kN；

方木的最大应力值σ=M/w=0.364×

106/83.333×

103=4.368N/mm2；

方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；

方木的最大应力计算值为4.368N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2，满足要求!

3.方木抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下:

Q=ql/2+P/2

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<

[T]

其中最大剪力:

V=0.8×

1.05/2+1.4/2=1.12kN；

方木受剪应力计算值T=3×

1120/（2×

50×

100）=0.336N/mm2；

方木抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2；

方木受剪应力计算值为0.336N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

4.方木挠度验算:

最大弯矩考虑为静荷载及活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=0.75+0.125=0.875kN/m；

集中荷载p=1kN；

方木最大挠度计算值V=5×

0.875×

8004/（384×

4166666.67）+1000×

8003/（48×

4166666.67）=0.387mm；

方木最大允许挠度值[V]=800/250=3.2mm；

方木的最大挠度计算值0.387mm小于方木的最大允许挠度值3.2mm,满足要求!

四、木方支撑钢管计算:

支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.05×

0.8+1.4=2.24kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN.m）

支撑钢管计算变形图（mm）

支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.602kN.m；

最大变形Vmax=1.163mm；

最大支座力Qmax=7.949kN；

支撑钢管最大应力σ=0.602×

106/4490=134.173N/mm2；

支撑钢管抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的计算最大应力计算值134.173N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度为1.163mm小于800/150及10mm,满足要求!

五、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=7.949kN；

R<

12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

六、模板支架立杆荷载标准值（轴力）:

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.125×

8.33=1.044kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

（2）模板的自重（kN）：

NG2=0.5×

0.8=0.32kN；

（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：

NG3=25×

0.8=1.92kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.284kN；

2.活荷载为施工荷载标准值及振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=（3+2）×

0.8=3.2kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=8.42kN；

七、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=8.42kN；

φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；

i----计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.59cm；

A----立杆净截面面积（cm2）：

A=4.24cm2；

W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=4.49cm3；

σ--------钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；

[f]----钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

L0----计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算

l0=h+2a

k1----计算长度附加系数，取值为1.155；

u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；

u=1.7；

a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；

a=0.1m；

上式的计算结果：

立杆计算长度L0=h+2a=1.8+0.1×

2=2m；

L0/i=2000/15.9=126；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.417；

钢管立杆的最大应力计算值；

σ=8420.499/（0.417×

424）=47.625N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=47.625N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

l0=k1k2（h+2a）

k1--计算长度附加系数按照表1取值1.243；

k2--计算长度附加系数，h+2a=2按照表2取值1.013；

立杆计算长度Lo=k1k2（h+2a）=1.243×

1.013×

（1.8+0.1×

2）=2.518m；

Lo/i=2518.318/15.9=158；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.281；

σ=8420.499/（0.281×

424）=70.675N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=70.675N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军:

《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

八、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

地基承载力设