碧桂园斜屋面高支模施工方案Word文档格式.docx
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斜板门式架一般取2榀为一组,斜屋面板的梯形或三角形的斜腰边处以临斜边处200mm增设钢管立杆或门式架,第二排枋成放射状放置。
第一层枋和顶托之间的三角形空隙采用三角形木楔块塞紧。
三角形木楔块须按照屋面坡度预制加工好。
门式脚手架支撑体系要求在底部上200mm位置用万向扣扣一道钢管拉杆,纵横各一道,以保证整体性及稳定性。
在顶层架顶部下100mm纵横必须各扣一道钢管拉杆,以分散斜向压力。
、在底层架横杆中央处扣一道通长拉杆,故整个支撑高度范围内设置水平拉杆如下:
距楼面200mm设扫地杆,以上每个门式架设置一道水平拉杆;
水平拉杆要通长设置,纵横方向均设,交接处用钢管扣扣住,在端部要顶到柱。
2、模板拆除
根据混凝土七天及二十八天抗压试件试验报告,当混凝土达到拆模强度要求后,再安排拆除模板;
对板及梁部分,强度要达到75%;
对悬臂部分,跨度大于8m的梁,拆模强度要达到设计强度的100%。
模板拆除时,先松顶托,把顶托除下,利用原支撑体系做脚架,拆卸梁及楼面模板,最后拆除支撑体系。
五、质量保证措施
⑴立柱就位前应放出控制线,使立柱尽量在同一直线上,以便与水平拉杆连接及使其满足间距要求。
⑵门架、立柱排放时要用线陀吊线,控制其垂直度。
⑶水平拉结施工时应做到每完一层即验收一层,检查其拉结是否牢固到位,以防“虚结”。
⑷所用的木料,尤其是木枋,必须于使用前严格检查其完好性,严禁使用虫蛀、腐蚀严重的枋材。
⑸支撑系统施工完毕后要经公司质安部验收合格后方可铺板。
六.主要安全技术措施
1.废烂木枋不能使用;
2.安装、拆除外墙外模板时,必须确认外脚手架符合安全要求;
3.内模板安装高度超过2.5m时,应搭设临时脚手架;
4.在4m以上高空拆除模板时,不得让模板、材料自由下落,更不得大面积同时撬落,操作时必须注意下方人员的动向;
5.正在施工浇捣的楼板其下一层楼板的支顶不准拆除;
6.安装夹层或夹层以上的外围墙、柱及梁模板,先搭设脚手架或安全网;
水平拉杆不准固定在脚手架或跳板等不稳定物体上。
第七节、斜屋面门架支撑系统计算书
、斜屋面梁门架支撑系统计算书
本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ128-2000)、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。
梁段:
WL6
(1)。
模板支撑体系剖面图
门架排列平面示意图
一、参数信息
1.模板构造参数
(一)梁构造参数
梁截面宽度B:
0.3m;
梁截面高度D:
0.5m;
楼层高度H:
5.5m;
结构表面要求:
隐藏;
混凝土楼板厚度:
120mm;
梁边至板支撑距离:
(二)门架构造参数
门架型号:
MF1219A;
搭设尺寸为:
跨距l=0.800m(根据斜屋面坡度320,取计算跨距l=1.000m。
计算跨距1.0m计算依据:
0.8/cos320=0.9433m);
步距=1.955m;
门架的宽度b:
1219.000mm;
门架的高度h0:
1930.000mm;
h1:
1536.000mm;
门架立杆采用Φ48×
3.5mm钢管;
立杆加强杆采用Φ26.8×
2.5mm钢管;
门架承载力修正系数:
0.9;
(三)门架立杆(加强杆)钢管材料性能参数
钢材品种:
钢材Q235钢(>16-40);
弹性模量E:
206000N/mm2;
屈服强度fy:
235N/mm2;
抗拉/抗压/抗弯强度设计值f:
205N/mm2;
抗剪强度设计值fv:
120N/mm2;
端面承压强度设计值fce:
325N/mm2;
2.荷载参数
(一)梁模板荷载参数
新浇筑砼自重标准值G2k:
28.3kN/m3;
钢筋自重标准值G3k:
1.77kN/m3;
根据斜屋面坡度320,砼自重标准值G2k:
24/cos320=28.3kN/m3
1.5/cos320=1.77kN/m3;
梁侧模板自重标准值G1k:
0.5kN/m2;
砼对模板侧压力标准值G4k:
12kN/m2;
振捣砼对梁侧模板荷载Q2k:
4kN/m2;
梁底模板自重标准值G1k:
振捣砼对梁底模板荷载Q2k:
2kN/m2;
(二)门架静荷载参数
水平架5步4设;
脚手板5步1设;
水平加固杆采用Φ48×
3.5mm钢管,1步1设;
剪刀撑采用Φ48×
3.5mm钢管,按照4步4跨设置;
1跨1步架内包含旋转扣件4个,直角扣件1个;
附件、安全网重量(kN/m):
0.02
栏杆重量(kN/m):
0.01
3.梁侧模板参数
加固楞搭设形式:
主楞横向设置无次楞;
(一)面板参数
面板采用桦木(垂直方向)18mm厚覆面木胶合板;
厚度:
18mm;
抗弯设计值fm:
15N/mm2;
5400N/mm2;
(二)主楞参数
材料:
2根Ф48×
3.5钢管;
间距(mm):
100,150*1;
(三)加固楞支拉参数
加固楞采用穿梁螺栓支拉;
螺栓直径:
M12;
螺栓水平间距:
450mm;
螺栓竖向间距(mm)依次是:
4.梁底模板参数
搭设形式为:
单门架垂直梁轴线布置;
(二)第一层支撑梁参数
1根80×
80矩形木楞;
间距:
300mm;
木材品种:
粗皮落叶松;
10000N/mm2;
抗压强度设计值fc:
16N/mm2;
抗弯强度设计值fm:
17N/mm2;
1.7N/mm2;
(三)第二层支撑梁参数
二、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
根据《模板规范(JGJ162-2008)》第5.2.1条规定,面板按照简支跨计算。
这里取面板的计算宽度为1.000m。
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
I=1000×
183/12=4.860×
105mm4;
W=1000×
182/6=5.400×
104mm3;
1.荷载计算及组合
(一)新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k
按下列公式计算,并取其中的较小值:
F1=0.22γtβ1β2V1/2
F2=γH
其中γ--砼的重力密度,取24.000kN/m3;
t--新浇混凝土的初凝时间,取3.000h;
T--砼的入模温度,取20.000℃;
V--砼的浇筑速度,取1.500m/h;
H--砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度,取0.500m;
β1--外加剂影响修正系数,取1.000;
β2--砼坍落度影响修正系数,取1.000。
根据以上两个公式计算得到:
F1=19.400kN/m2
F2=12.000kN/m2
新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min(F1,F2)=12.000kN/m2;
砼侧压力的有效压头高度:
h=F/γ=12.000/24.000=0.500m;
(二)振捣砼时产生的荷载标准值Q2k
Q2k=4kN/m2;
(三)确定采用的荷载组合
计算挠度采用标准组合:
q=12.000×
1=12.000kN/m;
计算弯矩和剪力采用基本组合:
底部荷载:
q=max(q1,q2)=18.108kN/m;
由可变荷载效应控制的组合:
q1=0.9×
(1.2×
12.000+1.4×
4)×
1=18.000kN/m;
由永久荷载效应控制的组合:
q2=0.9×
(1.35×
0.7×
1=18.108kN/m;
顶部荷载:
q=0.9×
1.4×
4×
1=3.528kN/m;
2.内力计算
面板承受均布荷载作用,根据实际受力情况进行电算,得到计算简图及内力、变形图如下:
弯矩和剪力计算简图
弯矩图(kN·
m)
剪力图(kN)
变形计算简图
变形图(mm)
经过计算得到:
最大弯矩M=0.083kN·
m
最大剪力:
V=1.583kN
最大变形:
ν=0.127mm
最大支座反力:
F=2.906kN
3.面板计算
(一)板抗弯强度计算
σ=M/W=0.083×
106/5.400×
104=1.536N/mm2
实际弯曲应力计算值σ=1.536N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=15N/mm2,满足要求!
(二)挠度计算
容许挠度:
结构表面隐藏[ν]=l/250;
第1跨最大挠度为0.127mm,容许挠度为0.400mm,满足要求!
第2跨最大挠度为0.017mm,容许挠度为0.600mm,满足要求!
第3跨最大挠度为0.020mm,容许挠度为0.280mm,满足要求!
各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值,满足要求!
三、梁侧模板支撑的计算
1.主楞计算
主楞采用2根Ф48×
3.5钢管为一组,共2组。
主楞的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
I=2×
12.19×
104=2.438×
105mm4;
W=2×
5.08×
103=1.016×
104mm3;
E=206000N/mm2;
主楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
主楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到:
(a)计算弯矩和剪力采用:
q=2.906/1=2.906kN/m;
(b)计算挠度采用:
q=1.835/1=1.835kN/m;
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×
2.906×
0.4502=0.059kN.m
最大剪力V=0.6ql=0.6×
0.450=0.785kN
最大支座力N=1.1ql=1.1×
0.450=1.439kN
最大变形ν=0.677ql4/100EI=0.677×
1.835×
450.0004/(100×
206000×
2.438×
105)=0.010mm
(1)主楞抗弯强度计算
σ=M/W=0.059×
106/1.016×
104=5.793N/mm2
实际弯曲应力计算值σ=5.793N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
(2)主楞抗剪强度计算
τ=VS0/Itw=0.392×
1000×
6946/(2.438×
105×
3.5)=3.194N/mm2;
实际剪应力计算值3.194N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=120.000N/mm2,满足要求!
(3)主楞挠度计算
最大挠度:
ν=0.010mm;
结构表面隐藏[ν]=l/250=1.800mm;
实际最大挠度计算值:
ν=0.010mm小于最大允许挠度值:
[ν]=1.800mm,满足要求!
2.穿梁螺栓计算
验算公式如下:
N<
[N]=f×
A
其中N--穿梁螺栓所受的拉力;
A--穿梁螺栓有效面积(mm2);
f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2;
穿梁螺栓型号:
M12;
查表得:
穿梁螺栓有效直径:
9.85mm;
穿梁螺栓有效面积:
A=76mm2;
穿梁螺栓最大容许拉力值:
[N]=170×
76/1000=12.920kN;
穿梁螺栓所受的最大拉力:
N=1.439kN。
穿梁螺栓所受的最大拉力N=1.439kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN,满足要求!
四、梁底模板面板计算
这里取面板的计算宽度为0.300m。
I=300×
183/12=1.458×
W=300×
182/6=1.620×
模板自重标准值G1k=0.5×
0.300=0.150kN/m;
新浇筑砼自重标准值G2k=28.3×
0.300×
0.5=4.245kN/m;
钢筋自重标准值G3k=1.77×
0.5=0.266kN/m;
永久荷载标准值Gk=G1k+G2k+G3k=4.661kN/m;
振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=2×
0.300=0.600kN/m;
(1)计算挠度采用标准组合:
q=4.661kN/m;
(2)计算弯矩采用基本组合:
q=max(q1,q2)=6.192kN/m;
q1=0.9×
4.661+1.4×
0.600)=5.789kN/m;
q2=0.9×
0.600)=6.192kN/m;
2.面板抗弯强度验算
σ=M/W<
[f]
其中:
W--面板的截面抵抗矩,W=1.620×
M--面板的最大弯矩(N·
mm)M=0.125ql2=6.966×
104N·
mm;
计算弯矩采用基本组合:
q=6.192kN/m;
面板计算跨度:
l=300mm;
经计算得到,面板的受弯应力计算值:
σ=6.966×
104/1.620×
104=4.300N/mm2;
实际弯曲应力计算值σ=4.300N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=15N/mm2,满足要求!
3.面板挠度验算
ν=5ql4/(384EI)≤[ν]
q--作用在模板上的压力线荷载:
q=4.661kN/m;
l-面板计算跨度:
l=300mm;
E--面板材质的弹性模量:
E=5400N/mm2;
I--截面惯性矩:
I=1.458×
[ν]-容许挠度:
结构表面隐藏[ν]=l/250=1.200mm;
面板的最大挠度计算值:
ν=5×
4.661×
300.0004/(384×
5400×
1.458×
105)=0.624mm;
ν=0.624mm小于最大允许挠度值:
[ν]=1.200mm,满足要求!
五、梁底支撑梁的计算
1.第一层支撑梁的计算
支撑梁采用1根80×
80矩形木楞,间距300mm。
支撑梁的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
I=1×
341.33×
104=3.413×
106mm4;
W=1×
85.33×
103=8.533×
E=10000N/mm2;
(一)荷载计算及组合:
模板自重标准值G1k=0.3×
(0.5×
2×
0.32+0.5×
0.3)/0.3=0.470kN/m;
0.3×
永久荷载标准值Gk=G1k+G2k+G3k=4.981kN/m;
0.3=0.600kN/m;
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
永久荷载标准值Gkb=(25×
0.18+0.5)×
0.5/2=0.375kN;
活荷载标准值Qkb=1.0×
0.5/2=0.075kN;
(1)计算弯矩和剪力时,采用由可变荷载效应控制的组合(含支撑梁自重):
均布荷载设计值q1=0.9×
4.981+1.2×
0.038+1.4×
0.600)=6.176kN/m;
楼板传来集中力设计值F1=0.9×
0.375+1.4×
0.075)=0.500kN;
(2)计算弯矩和剪力时,采用由永久荷载效应控制的组合(含支撑梁自重):
均布荷载设计值q2=0.9×
4.981+1.35×
0.600)=6.627kN/m;
楼板传来集中力设计值F2=0.9×
0.075)=0.522kN;
(3)计算挠度时,采用荷载标准值进行组合(含支撑梁自重):
均布荷载标准值q3=4.981+0.038=5.019kN/m;
楼板传来集中力标准值F3=0.375kN;
(二)支撑梁验算
根据前面计算的荷载组合,取结构最不利状态进行电算,得到计算简图及内力、变形图如下:
经过计算得到从左到右各支座力分别为:
N1=1.540kN
N2=1.540kN
计算得到:
最大弯矩:
M=0.724kN.m
V=1.540kN
ν=2.286mm
F=1.540kN
(1)支撑梁抗弯强度计算
σ=M/W=0.724×
106/8.533×
104=8.489N/mm2
实际弯曲应力计算值σ=8.489N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=17N/mm2,满足要求!
(2)支撑梁抗剪计算
τ=VS0/Ib=1.540×
64000/(3.413×
106×
80)=0.361N/mm2;
实际剪应力计算值0.361N/mm2小于抗剪强度设计值[fv]=1.700N/mm2,满足要求!
(3)支撑梁挠度计算
[ν]-容许挠度:
第1跨最大挠度为2.286mm,容许挠度为4.876mm,满足要求!
2.第二层支撑梁的计算
80矩形木楞为一组,共2组。
取承受最大支座反力的支撑梁进行验算,支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
支撑梁所受集中荷载F:
计算弯矩和剪力时采用F1=1.540kN;
计算挠度时采用F2=1.145kN;
均布荷载取支撑梁的自重q:
计算弯矩和剪力时采用q1=0.052kN/m;
计算挠度时采用q2=0.038kN/m;
根据上面计算的荷载进行电算,得到计算简图及内力、变形图如下:
M=0.523kN.m
V=3.321kN
ν=0.729mm
F=5.656kN
σ=M/W=0.523×
104=6.134N/mm2
实际弯曲应力计算值σ=6.134N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=17N/mm2,满足要求!
τ=VS0/
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