迈达斯临安互通匝道桥报告Word下载.docx

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5）活载：

双车道，设计速度40km/h，设计荷载：

公路I级；

6）箱梁采用C40砼，钢筋采用R235以及HRB335；

7）汽车荷载分三种工况：

工况1：

公路桥涵设计通用规范（JTGD60-2004）公路—Ⅰ级荷载；

工况2：

1.3倍公路—Ⅰ级荷载；

工况3：

重车（1.2倍标准荷载）自定义车辆荷载。

8）工况1-3的组合荷载指的是：

工况1的组合荷载：

1.0恒载+1.12温度荷载+0.5支座沉降荷载+

1.4工况1汽车荷载；

工况2的组合荷载：

1.4工况2汽车荷载；

工况3的组合荷载：

1.4工况3汽车荷载。

9）采用MIDAS空间分析软件；

考虑了9~12#独柱墩支撑在平曲线置的预偏心。

二、验算内容

1.概述

本桥位于杭徽高速公路临安汪家埠至昌化段临安互通内，中心桩号AK0+857.102，桥梁起点桩号为AK0+743.602，终点桩号为AK0+970.602，桥梁全长227m。

本桥共分为三联，跨径为（5x16）+（19+22+19）+5x16m。

上部结构为普通钢筋混凝土现浇连续箱梁；

下部结构桥台为肋板台，桩基础；

1～4、9～12号墩采用圆独柱墩；

6、7号墩采用矩形独柱墩，5、8号墩采用双柱式墩，基础均为承台+桩基础，其中2、3、6、7、10、11号墩采用墩梁固结，9、10、11、12号桥墩均向曲线外侧设置10cm偏心。

本桥平面AK0+899.794之前位于R=250m的左偏圆曲线上，AK0+899.794～+951.068位于A=50m的左偏缓和曲线上，AK0+951.068以后位于R=40.8m的左偏圆曲线上；

6、7号桥墩采用先径向后旋转布置，与路线设计线右交角为95°

，其余桥墩和桥台均采用径向布置，与路线设计线右交角90°

2.计算参数

2.1、支座沉降按0.005m；

2.2、温度按《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）4.3.10计算；

；

2.3、桥面静荷载：

2.4、活载：

2.5、箱梁采用C40砼，钢筋采用R235以及HRB335；

2.6、按2车道计算；

2.7、汽车荷载（三种工况）：

工况1：

公路桥涵设计通用规范（JTGD60-2004）公路-Ⅰ级荷载；

工况2：

1.3倍公路-Ⅰ级荷载；

3、计算结果

3.1第一联内侧

图1、第一联内侧模型（左侧为0#桥台，右侧为5#墩）

1）.自重作用下的支反力

2）.温度梯度作用下的支反力

3）.支座沉降作用下的支反力

支座沉降作用下，各支座的最大支反力

支座沉降作用下，各支座的最小支反力

4）.汽车荷载工况一作用下，各支座的最大支反力

5）.汽车荷载工况一作用下，各支座的最小支反力

6）.汽车荷载工况二作用下，各支座的最大支反力

7）.汽车荷载工况二作用下，各支座的最小支反力

8）.汽车荷载工况三作用下，各支座的最大支反力

9）.汽车荷载工况三作用下，各支座的最小支反力

10）.汽车荷载工况一的组合荷载作用下，各支座的最大支反力

11）.汽车荷载工况一的组合荷载作用下，各支座的最小支反力

12）.汽车荷载工况二的组合荷载作用下，各支座的最大支反力

13）.汽车荷载工况二的组合荷载作用下，各支座的最小支反力

14）.汽车荷载工况三的组合荷载作用下，各支座的最大支反力

15）.汽车荷载工况三的组合荷载作用下，各支座的最小支反力

表2-1工况一的组合荷载作用下支反力

支反力

0号桥台

5号墩

恒载

外侧支座（KN）

431.01

423.22

内侧支座（KN）

421.82

424.30

梯度温度

115.57

117.01

6.78

5.33

支座沉降

外侧支座max（KN）

70.47

68.52

外侧支座min（KN）

-70.47

-68.52

内侧支座max（KN）

42.33

44.97

内侧支座min（KN）

-42.33

-44.97

汽车荷载

568.05

566.13

-164.23

-163.69

365.75

367.69

-316.30

-316.64

支反力合计

1390.95

1381.10

295.30

290.85

962.61

967.52

-34.57

-35.51

表2-2工况二的组合荷载作用下支反力

661.60

659.25

-191.31

-195.68

423.53

425.76

-382.00

-382.34

1521.93

1511.48

250.38

246.06

1043.51

1048.83

-126.56

-127.48

表2-3工况三的组合荷载作用下支反力

981.97

978.11

-281.02

-279.72

619.36

622.63

-570.00

-569.23

1970.45

1957.88

131.79

128.40

1317.67

1324.44

-389.76

-389.14

计算结果表明：

在公路—Ⅰ级荷载的组合作用下,支座的最小反力出现拉力,因此会发生倾覆.

在公路—Ⅰ级荷载（1.3倍）的组合作用下,支座的最小反力出现拉力,因此会发生倾覆.

在公路—Ⅰ级荷载（1.2倍）的组合作用下,支座的最小反力出现拉力,因此会发生倾覆.

3.2

第一联外侧

图2、第一联外侧模型（左侧为0#桥台，右侧为5#墩）

15）.汽车荷载工况三的组合荷载作用下，各支座的最小支反力

表2-4、工况一的组合荷载作用下支反力

450.06

445.70

420.69

424.79

116.88

117.06

1.14

1.00

63.72

63.78

-63.72

-63.78

39.46

39.42

-39.46

-39.42

516.94

516.39

-195.63

-195.91

410.35

410.82

-286.31

-286.13

1336.53

1331.65

275.22

270.64

1016.20

1020.76

1.40

5.61

表2-5、工况二的组合荷载作用下支反力

603.45

602.77

-234.87

-235.25

477.17

477.77

-345.93

-345.67

1870.25

1861.91

75.28

71.36

1423.08

1430.77

-308.61

-305.77

表2-6、工况三的组合荷载作用下支反力

898.16

895.15

-338.44

-338.26

700.98

703.68

-507.76

-508.55

1457.65

1452.57

220.29

215.57

1109.74

1114.49

-82.06

-77.74

在公路—Ⅰ级荷载的组合作用下,支座的最小反力不出现拉力,因此不会发生倾覆，但接近临界状态。

3.3

第二联内侧

图3、第二联内侧模型（左侧为5#墩，右侧为8#墩）

支座沉降作用下，各支座的最大支反力

4）.汽车荷载工况一作用下的最大支反力

5）.汽车荷载工况一作用下的最小支反力

6）.汽车荷载工况二作用下的最大支反力

7）.汽车荷载工况二作用下的最小支反力

8）.汽车荷载工况三作用下的最大支反力

9）.汽车荷载工况三作用下的最小支反力

10）.汽车荷载工况一的组合荷载作用下的最大支反力

11）.汽车荷载工况一的组合荷载作用下的最小支反力

12）.汽车荷载工况二的组合荷载作用下的最大支反力

13）.汽车荷载工况二的组合荷载作用下的最小支反力

14）.汽车荷载工况三的组合荷载作用下的最大支反力

15）.汽车荷载工况三的组合荷载作用下的最小支反力

表2-7、工况一的组合荷载作用下的支反力

8号墩

524.38

515.11

447.14

438.23

96.26

94.01

19.22

27.69

55.13

59.56

-55.13

-59.56

10.22

10.68

-10.22

-10.67

614.50

611.81

-148.24

-151.19

489.76

487.11

-228.26

-229.02

1520.06

1506.72

397.09

378.40

1159.43

1156.54

143.99

143.29

表2-8、工况二的组合荷载作用下支反力

-10.22

-10.67

824.62

817.34

-203.26

-207.49

638.8

630.97

-367.71

-367.73

1814.23

1794.46

320.06

300.14

1368.08

1357.94

-51.24

-50.91

表2-9、工况三的组合荷载作用下支反力

761.19

754.47

-187.63

-191.53

589.66

582.43

-339.42

-339.44

1725.42

1706.44

341.95

322.49

1299.29

1289.99

-11.64

-11.31

在公路—Ⅰ级荷载的组合作用下,支座的最小反力不出现拉力,因此不会发生倾覆.

在公路—Ⅰ级荷载（1.3倍）的组合作用下,支座的最小反力出现拉力,因此会发生倾覆.

在公路—Ⅰ级荷载（1.2倍）的组合作用下,支座的最小反力出现拉力,因此会发生倾覆.

3.4

第二联外侧

图4、第二联外侧模型（左侧为5#墩，右侧为8#墩）

支座沉降作用下，各支座的最大反力

表2-10、工况一的组合荷载作用下支反力

567.86

593.16

446.81

481.09

95.9

92.8

22.27

22.41

53.65

53.90

-53.65

-53.90

10.87

6.47

-10.87

-6.47

619.06

621.27

-149.44

-149.55

489.95

492.34

-236.53

-233.23

1568.77

1593.02

439.23

460.10

1163.12

1198.70

135.18

176.42

2-11、工况二的组合荷载作用下支反力

92.8

839.34

845.18

-208.29

-205.49

640.12

646.93

-384.00

-381.24

1877.17

1906.49

356.84

381.65

1373.36

1415.13

-71.28

-30.79

表2-12、工况三的组合荷载作用下支反力

-6.4