箱梁支架专项安全施工方案Word文档格式.docx
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并在无荷载情况下逐个检查立杆底座有否松动或空浮情况,并及时旋紧可调座和薄钢板调整垫实。
⑤、斜撑的网格应与架子的尺寸相适应。
斜撑杆为拉压杆,布置方向可任意。
一般情况下斜撑应尽量与脚手架的节点相连,但亦可以错节布置。
⑥、斜撑杆的布置密度,当脚手架高度低于30m时,为整架面积的1/2~1/4,斜撑杆必须对称布置,且应分布均匀。
斜撑杆对于加强脚手架的整体刚度和承载能力的关系很大,应按规定要求设置,不应随意拆除。
三、设计计算
①、模板支架上的荷载考虑混凝土、钢筋及模板等恒载及施工荷载,设计荷载按(恒载+活载)。
恒载包括脚手架自重。
现浇梁标准断面图
㈠、恒载
1、梁体混凝土自重:
箱梁混凝土标号为50,配筋率为2.3%,所以梁体混凝土自重取26KN/m3,冲击系数取1.1;
2、木模板自重取0.75KN/m2;
3、钢构自重取78KN/m3;
4、方木自重取7.5KN/m3;
5、22工字钢自重:
0.36KN/m
(二)、荷载组合
A、模板及其支架自重;
B、新浇筑钢筋混凝土自重;
C、施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载;
D、振捣混凝土时产生的荷载;
E、新浇筑混凝土对模板侧面的压力;
F、倾倒混凝土时产生的荷载。
G、其他可能产生的荷载,如雪荷载、冬季保温设施荷载等。
模板、支架设计计算的荷载组合
模板类别
组合荷载
计算承载能力
验算刚度
梁模板的底板及支架
A、B、C、D、G
A、B、G
梁的侧面模板
E、F
F
根据《建筑荷载设计规范》,均布荷载设计值=结构重要性系数×
(恒载分项系数×
恒载标准值+活载分项系数×
活载标准值)。
结构重要性系数取三级建筑:
0.9,恒载分项系数为1.2,活载分项系数为1.4。
3、荷载的计算
A、箱梁荷载:
钢筋砼自重G=1374.7m3×
26KN/m3=35742.2KN偏安全考虑,取安全系数r=1.2,以全部重量作用于底板上计算单位面积压力:
F1=G×
r÷
S=35742.2×
1.2÷
1535=27.9418KN/m2
B、施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载取F2=2.5KN/m2
C、振捣混凝土时产生的荷载F3=2KN/m2
D、倾倒砼产生的冲击荷载F4=2KN/m2
E、竹胶板F5=0.1KN/m2
(三)、模板强度计算
箱梁底模采用高强度竹胶板,竹胶板采用宽b=1m平面竹胶板。
板厚t=15mm,b=1m。
①、模板力学性能
弹性模量E=0.1×
105=10000MPa
截面惯性矩:
I=bh3/12=2.81cm4
截面抵抗矩:
W=bh2/6=3.75cm3
截面积:
A=bh=150cm2
②、模板受力计算
条件:
δ<[δm]
δ=M/W=(ql2/8)/(bh2/6)<[δm]
l—底模板下方木衬板间距(m);
b—为模板宽,取b=1m;
h—为模板厚,15mm厚竹胶板,取h=0.015m;
[δm]—木材抗弯强度,取[δm]=13Mpa;
q—作用在模板上的线荷载;
底模板均布荷载:
F=
q=0.9x[(26×
H×
1.1+0.75×
0.015×
1)×
1.2+(2+2+2.5)×
1.4]=30.89H+8.20
受力简图
(1)
其中H为混凝土厚度,将上式代入强度条件有:
l<[3.90/(30.89H+8.20)]1/2
计算结果如下:
当H=0.25+0.22=0.47时,l<0.41m
当H=1.5时,l<0.27m
③、挠度:
fmax<[f]
fmax=5ql4/384EI<1/400
即:
ql4<384EI/5x400
其中q不计振动荷载
1.2+2.5×
其中:
E=1x107KN/m2
I=bh3/12=1x0.0153/12=2.81cm4
则:
l<[5.39/(30.89H+3.16)]1/4
当H=0.25+0.22=0.47时:
l<0.74m
当H=1.5时:
l<0.57m
因此在腹板的位置采用方木间距为25cm,空箱位置采用35cm倒角介于两者之间间距为30cm。
按以上计算布置可以满足模板强度及刚度的要求。
(四)、横梁计算
横梁为10×
10cm方木,跨径为0.9m,中对中间距为0.4m。
W=bh2/6=0.1×
0.12/6=1.67×
10-4m3
截面惯性矩:
I=bh3/12=0.1×
0.13/12=8.33×
10-6m4
作用在横梁上的均布荷载为:
q=(F1+F2+F3+F4+F5)×
0.4=34.542×
0.4=13.817KN/m
跨中最大弯矩:
M=qL2/8=13.817×
0.92/8=1.399KN·
m
落叶松容许抗弯应力[σ]=14.5MPa,弹性模量E=11×
103MPa
1、横梁弯拉应力:
σ=M/W=1.399×
103/1.67×
10-4
=8.377MPa<[σ]=14.5MPa
横梁弯拉应力满足要求。
2、横梁挠度:
f=5qL4/384EI
=(5×
13.817×
0.94)/(384×
11×
106×
8.33×
10-6)
=1.417mm<L/400=2.25mm
综上,横梁强度满足要求。
(五)、纵梁计算
纵梁为10×
15cm方木,跨径为1.2m,间距为0.9m。
截面抵抗矩:
0.152/6=3.75×
I=bh3/12=0.1×
0.153/12=2.81×
10-5m4
1.2m长纵梁上承担4根横梁重量为:
0.1×
0.6×
7.5×
4=0.18KN
横梁施加在纵梁上的均布荷载为:
0.18÷
0.9=0.2KN/m
作用在纵梁上的均布荷载为:
1.2+0.2=34.542×
1.2+0.2=41.65KN/m
M=qL2/8=41.65×
0.92/8=4.217KN·
1、纵梁弯拉应力:
σ=M/W=4.217×
103/3.75×
=11.246MPa<[σ]=14.5MPa
纵梁弯拉应力满足要求。
2、纵梁挠度:
41.65×
2.81×
10-5)
=1.151mm<L/400=2.25mm
综上,纵梁强度满足要求。
(六)、支架受力计算
1、立杆承重计算
碗扣支架立杆设计承重为:
30KN/根。
(1)每根立杆承受钢筋砼和模板重量:
N1=(1.2×
0.9×
34.542)/(4/1.08)=10.07KN
(2)横梁施加在每根立杆重量:
N2=0.9×
4×
7.5=0.27KN
(3)纵梁施加在每根立杆重量:
N3=1.2×
0.15×
7.5=0.135KN
(4)支架自重:
立杆单位重:
0.06KN/m,横杆单位重:
0.04KN/m
N4=[6×
5.77+6×
(1.2+0.9)×
5.12]/100=0.99KN
每根立杆总承重:
N=N1+N2+N3+N4=10.07+0.27+0.135+0.99=11.466KN<30KN
立杆承重满足要求。
2、支架稳定性验算
立杆长细比λ=L/i=1200/[0.35×
(48+41)÷
2]=77
由长细比可查得轴心受压构件的纵向弯曲系数φ=0.732
立杆截面积Am=π(242-20.52)=489mm2
由钢材容许应力表查得弯向容许应力[σ]=215MPa
所以,立杆轴向荷载[N]=Am×
φ×
[σ]
[N]--立杆轴向力计算值;
Am—立杆横截面面积;
φ——立杆轴心受压构件纵向弯曲系数;
[σ]——钢材强度极限值;
=489×
0.732×
215=76.9KN>N=11.466KN
支架稳定性满足要求。
综上,碗扣支架受力满足要求。
四、支架预压
预压目的:
检验支架及地基的强度及稳定性,消除整个支架的塑性变形,消除地基的沉降变形,测量出支架的弹性变形。
预压材料:
用编织袋装砂或水箱对支架进行预压,预压荷载为梁体自重的120%。
预压准备:
支架拼装时按设计纵距及横距布置立杆,支架顶利用顶托调平,铺设横向方木和纵向木板,拼装组合钢模板,安装水箱或用吊车吊放砂袋对支架进行预压。
预压观测:
在每一节段在每一段的中心、横向左右侧布3个点进行观测,在预压前对底模的标高观测一次,在预压的过程中平均每2小时观测一次,观测至沉降稳定为止,将预压荷载卸载后再对底模标高观测一次,从以上的观测资料中计算出支架的弹性变形及地基的下沉。
预压过程中进行精确的测量,可测出梁段荷载作用下支架将产生的弹性变形值及地基下沉值,将此弹性变形值、地基下沉值与施工控制中提出的因其它因素需要设置的预拱度叠加,算出施工时应当采用的预拱度,按算出的预拱度调整底模标高。
同时要注意在支架外侧2米处设置临时防护设施,防止流水和雨水流入支架区,引起支架下沉。
预压完成移除水箱或砂袋,拆除模板,重新放样,并调整立杆高度。
五、安全注意事项
(1)支架所用的桩木、万能杆件应详细检查。
不得使用腐朽、劈裂、大节疤的圆木及锈蚀、扭曲严重的万能杆件和钢管等。
(2)地基承载能力应符合设计标准,否则应采取加固措施,使其达到设计要求。
(3)根据施工季节,支架工程应采取防冲刷或防冻涨等安全措施。
(4)支立排架要技设计要求施工,应有足够的承载能力和稳定性。
并要与支保棋联结牢固,防止不均匀沉落、失稳和变形。
(5)支立排架时,应设专人统一指挥。
支立排架以整排竖立为宜。
排架竖立后,用临时支撑撑牢后再竖立第二排。
两排架间的水平和剪刀撑用螺丝拧紧,形成整体。
(6)用吊机竖立排架时,应用溜绳控制排架起吊时的摆动。
(7)支立排架时,不得与便桥或脚手架相联,防止支架失稳。
邢台路桥建设总公司
大广高速京衡段LQ10项目部
2009.2.1
大广高速京衡段
邢台路桥建设总公司LQ10项目部
箱
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- 支架 专项 安全 施工 方案
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