综合管廊管沟节段拼装施工方案Word下载.docx
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1.3.10、统筹考虑各项施工,合理安排雨汛等特殊季节的施工。
1.3.11、优先选用先进的施工技术、工艺和设备。
施工机械设备、检测试验仪器配套齐全,满足施工工艺方法要求,并能保证施工进度和工程质量,材料供应计划满足施工进度计划的要求。
1.3.12、现场设置项目管理人员、专业技术人员满足施工需要,劳动力配置合理。
1.3.13、施工中对工程工期、质量、安全、职业健康、环境保护、水土保持等满足合同文件要求,保证体系健全、措施可靠。
1.3.14、推行责任制,采取多种激励措施,确保质量和工期。
1.4、编制范围
本方案编制范围为厦门市杏林湾路改造工程(110kv架空线缆化工程)中的电力管廊预制节段拼装施工。
二、工程概况
2.1、工程概况
随着集美新城2012年百亿工程正式开工,中国移动动漫基地片区的开发建设,集美新城核心区白石片区二期、三期地块开发在即。
核心区北部、集美大道以北地块规划为软件园三期用地,前期启动地块已经开始动工。
这些项目的投建,将更加凸显集美新城在推动厦漳泉同城化和缩短岛内外差距方面的标杆效应。
现状杏林湾路东西方向横穿集美新城核心区,为核心区主要交通干道。
现状杏林湾路沿线高压架空线主要有:
110kv英春-园博线、110kv英春-后溪线、110kv英春-叶厝线(2回),连接李林变电站、锦园变电站、英春变电站、叶厝变电站。
杏林湾路北侧为白石片区地块,南侧为华大商业地块,现状架空线严重影响了两侧地块的开发利用。
根据《集美新城开发建设指挥部会议纪要》专题【2012】4号要求,“杏林湾路现状110kv钢管架空线路按照电力管廊型式一并缆化“。
根据《集美新城开发建设指挥部会议纪要》专题【2012】5号内容“会议同意对杏林湾路两侧英春~园博110kv、英春~后溪110kv、英春~叶厝110kv共计四回路电力架空线进行缆化”。
缆化线路主要沿现状杏林湾路布置,线位主要布置于道路两侧绿化退线内。
缆化线路沿现状杏林湾路(集美大道~天马路),线位布置在道路人行道及道路边线外,距离道路边线1.8~5.0米,部分管段布置于机动车道范围内;
距离道路中线4.5米。
电力管廊设计主要采用单舱矩形断面,总长度为2550米,常规断面设计断面净尺寸为3.0米*3.5米(宽*高)。
箱体侧壁、顶板、底板厚度一般地段为35cm,局部埋深较深地段板厚40cm。
结构采用C40防水混凝土,抗渗等级S8,基础素混凝土垫层采用C20混凝土。
本项目基槽挖深5.5~12.17m,管沟基槽支护主要采去钢板桩+内支撑+旋喷桩支护和灌注桩+内支撑+旋喷桩支护两种形式,局部地段则取消旋喷桩。
电力管廊标准预制节段长2.5m,吊重约为27.1T,通过预应力钢绞线将6节、8节、10节或12节预制节段连成一跨。
电力管廊基础承载力要求不得小于120kpa,承载力小于时,则采取换填块石处理。
2.2、施工条件概况
2.2.1、施工现场的特点
现状杏林湾路位于集美区兑山村,由小区、平整地和池塘组成,地势整体较为平坦,高程在2.28-14.79m,地形总体沿道路走向向西南方向微倾斜。
2.2.2、当地材料供应情况
施工中所用的钢筋、钢绞线由甲方提供,砼、砂石料及其它材料采用订货前报审制购买,供应可以满足施工要求。
2.2.3、建设设备供应情况
MQ70-24-8门机及其配套设备由福建现代装备制造有限公司生产,成套设备有生产许可证和出厂合格证,并在启用前向有关部门申请办理验收手续,并到相关部门办理特种设备备案制度。
2.2.4、预制构件加工条件
本工程电力管廊预制节段由中交三航预制厂预制,预制节段用汽车运到现场拼装。
2.2.5、劳动力市场情况
劳动力由劳务分包商提供。
2.2.6、供电
安装两台315kVA的变压器,提供整个施工现场的电源供应。
2.2.7、供水
由市政自来水供水管道开口,接100mm管到施工现场。
2.2.8、通讯条件
项目部各成员,各班组长均配备手机,项目部设置电话,传真机。
2.2.9、施工动力及设备条件
设备为自有或购买,部分外租。
2.2.10、外部交通
外部道路为沥青及砼路面,大型设备运输可通过。
2.3、地层、构造
类比周边场地勘探资料,沿线主要由填筑土、杂填土、淤泥、粉质粘土、中砂、残积中液限粘质土、全风化花岗岩等土层组成。
拟建工程场地跨越残坡积台地及海湾滩涂区,受古地理环境及人为改造的影响和作用,各岩土层的分布、埋深、厚度和性质变化较大。
2.4、水文地质
区内原地表水系较发育,后因片区开发建设需要而被人为回填整平成建设用地。
先拟建管廊沿线及两侧约200m范围内无地表水系或水体分布。
地下水位受地形及季节影响变化较大,勘察期间(大致为雨季),地下水位初见水位为1.0~5.3m,混合稳定水位为1.1~4.8m(标高0.06~9.99m)
2.5、气象资料
区域属亚热带海洋季风气候。
气候温和,四季如春,雨量充沛,热量充足。
历年平均气温21℃,极端最高气温为38.3℃,极端最低气温为-1℃。
全年年平均降雨量1451.6毫米,年平均蒸发量为1698.4毫米,年平均日照时间为2124.4小时。
风向:
东风较多,东北风和东南风次之,年平均风速为22m/s。
厦门地区全年天气以雨天和阴天居多,年平均晴天115.4天,阴天75.2天,雨天122.8天,连续阴天最长日数达18天。
2.6、建筑材料
2.6.1、混凝土
(1)电力管廊预制节段:
C40防水混凝土,等级S8。
(2)管道压浆所用的水泥浆标号M40
2.6.2、钢材
(1)钢筋:
R235、HRB335钢筋;
对于直径≥12mm者均采用HRB335
(2)钢板:
一般预埋件Q235;
(3)预应力钢绞线:
采用低松弛高强预应力钢绞线
公称面积:
A=139.00mm2
抗拉强度标准值:
fpk=1860MPa
弹性模量:
Ep=1.95×
105MPa
锚固体系:
群锚体系。
2.6.3、预应力筋管道
采用塑料波纹管。
管道摩阻系数μ=0.15,管道偏差系数k=0.0015
2.7、主要技术指标
2.7.1、混凝土结构工程施工质量验收标准
混凝土结构工程施工质量验收标准可按照《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204—2002、《给水排水管道工程施工及验收规范》GB50268—2008中的条款。
共同沟工程结构总体质量要求
项次
检查项目
规定值或允许偏差
检查方法
1
共同沟的中心线偏位
±
10(mm)
用经纬仪检查3~8处
2
内、外包尺寸
用钢尺量,每孔3~5处
3
标高误差
用水准仪测量
4
相邻的不均匀沉降
5(mm)
5
地下工程防水(二级防水)
不允许漏水,结构表面可有少量湿渍,湿渍总面积不大于总防水面积0.1%,单个湿渍面积不大于0.1㎡,任意100㎡防水面积不超过1处。
目测,钢尺测量
模板安装允许偏差
项目
允许偏差(mm)
轴线位置
基础
10
墙板、管、拱
相邻两板表面高低差
刨光模板、钢板
不刨光模板
表面平整度
刨光模板、钢模
垂直度
墙、板
0.1%H,且不小于6
截面尺寸
+10、-20
+3、-8
管、拱
不小于设计断面
中心位置
预留管、件及止水带
预留空洞
注:
H为墙的高度(mm)
预埋件和预留孔洞的允许偏差
预埋钢板中心线位置
预埋管、预留孔中心线位置预埋管
预留洞
中心线位置
尺寸
+10,0
2.7.2、节段之间的粘结剂为环氧树脂胶,环氧粘结材料采用双组分成品,应不含对钢筋有腐蚀和影响砼结构耐久性的成份,其主要技术指标要求如下表。
环氧胶主要技术指标
项目
设计要求性能指标
检验规程
抗压强度(Mpa)
12h强度:
≥40Mpa
24h强度:
≥60Mpa
7d强度:
≥80Mpa
GB/T2969
抗压弹性模量(Mpa)
>
7500Mpa
国标
抗剪强度(Mpa)(砼-砼)
≥13,并大于C40砼抗剪强度
GB/T2954
抗拉强度(Mpa)
≥3.1,并大于C40砼抗拉强度
GB/T2968-1999
初步固化时间
≥60min
完全固化时间
≤10h
凝胶时间(min)
≥45min
使用环境温度
0~60℃
100年抗老化指标
≥80%
涂刷厚度(mm)
1~3mm
三、总体施工方案
预制节段由中交三航局在石湖山预制场负责预制,同时负责用平板车运抵现场。
现场采用MQ70-24-8门式起重机进行起吊、移位、拼装。
节段拼装采用MQ70-24-8门式起重机吊梁、移位,从后往前依次吊装各个节段(一跨内所有节段),调整端块并精确定位,采用螺旋千斤顶作为临时支座,进行接缝涂胶施工,每道接缝涂胶完毕后将该梁段精确定位并张拉临时预应力,以免接缝受扰动后开裂,整孔安装就位后,张拉预应力钢束,张拉完毕后进行管道压浆,对电力管廊和垫层之间的间隙进行底部灌浆,待灌浆层达到一定强度,解除临时预应力措施,使整孔梁支撑在灌浆层上,设备(MQ70-24-8)前移架设第二孔共同沟。
浇注各孔端部现浇段砼,处理变形缝,使各跨电力管廊体系连续。
四、施工部署及施工计划
4.1施工部署
(1)起点~博礼路第一工作面
本工作面施工里程为G0+000~G1+295,从集美大道与杏林湾路交叉口至博礼路,其中预制拼装节段38跨,290节,共725m;
本工作面拟投入门机1台,拼装班组1个,投入的钢板桩4套(以30m现浇或预制段落需求的钢板桩为1套);
(2)博礼路~终点第二工作面
本工作面施工里程为G1+291~G2+616,从博礼路至终点,其中预制拼装节段27跨,232节,共580m。
本工作面拟投入门机1台,拼装班组1个,投入的钢板桩4套(以30m现浇或预制段落需求的钢板桩为1套)。
4.2施工组织机构
项目总工
陈忠猛
项目副经理
陈钏、熊子千
项目经理:
赖华安
工程管
理部
技术质量部
经营核
算部
李松
物资设
备部
钻孔灌注桩作业队
节段拼装作业队
节段现浇作业队
4.3、配备的主要人员与设备
每台设备配备人员72人,各工种人员见下表:
每台设备配备人员表
序号
姓名
岗位
职称
备注
管理人员
1人
工程师
测量工程师
2人
指挥
工长
起重工
4人
6
设备使用维护
机修工
7
临时加固
电焊工
8
设备操作、设备电器维护
电工
9
负责现场、安全工作
安全员
配备安装辅助工
8人
11
预应力张拉、压浆、端部现浇段砼浇注等
50人
合计
72人
每台MQ70-24-8配备主要设备仪器表
名称
规格型号
单位
数量
备注
螺旋千斤顶
32T
套
48
备用4台
液压千斤顶
50T
电动油泵
ZB4-500
台
14
备用2台
全站仪
水准仪
架桥设备
起重门机
MQ70-24-8A3
临时张拉千斤顶
YC60A
备用1台
手拉葫芦
5T
4.4、施工进度计划
见附表:
杏林湾路改造工程(110kv架空线缆化工程)实施性施工进度计划
五、MQ70-24-8架梁设备的组装和调试
MQ70-24-8架梁设备由:
共同沟临时支撑、MQ70-24-8门机两部分组成。
5.1、共同沟基槽开挖
基槽开挖采用挖掘机开挖,汽车外运,由于施工场地受限,严格按设计要求开挖并在基坑两侧施工钢板桩支护,保证覆土厚度2m,基坑开挖深度大于5米并地下水资源丰富区,共同沟两侧按采用水泥旋喷桩止浆方案(详见附图)。
电力管廊基槽采用边沟排水,在20~30米长范围内设置集水坑,用抽水机排出基坑外。
具体基槽支护型式及边坡验算见《基槽开挖支护安全专项方案》
5.2、电力管廊预制节段临时支撑
5.2.1、C20钢筋砼条形基础
①临时支撑验算:
预制节段临时支撑采用C20钢筋砼条形基础(长×
宽×
厚=每孔长度×
85cm×
30cm),每跨预制节段布置两条C20钢筋砼条形基础,分别在左右两侧,钢筋砼条形基础的中心线距离共同沟边缘15cm。
C20钢筋砼条形基础顶板配Φ12钢筋(如果地质条件好,也可不配钢筋)、底板配Φ12钢筋,间距均为12cm。
钢筋保护层净2.5cm。
受力计算如下(计算公式使用:
杨文渊实用土木工程手册11-22P11-39页):
(1)基本数据:
①按单独基础长×
厚=A×
B×
h=125×
85×
30cm,C20混凝土,底层配Φ12钢筋计算,bp=b+h=15+30=45cm
②电力管廊每节重量:
按30吨计算,单个千斤顶承受荷载:
30/4=7.5t,即单个基础承受N=7.5t
③地基设计承载力:
[p]=120KPa,
④根据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002),C20混凝土轴心抗压强度设计值fc=9600KN/m2,HRB335(Ⅱ级)钢筋抗拉强度设计值fy=300000KN/m2,
(2)计算
①底面积计算:
F≥N/[P]=7.5×
7.5/120=0.468m2
②板厚度计算:
Qc=[p]S=120×
(0.625-0.075-0.26)×
0.85=29.6KN
hC≥KQc/0.75fcbp=1.55×
29.6/(0.75×
9600×
0.45)=0.01m
③长向配筋计算
M=N(A-a)2(2B-b)/24AB=120(1.25-0.15)2(2×
0.85-0.15)/(24×
1.25×
0.85)=120×
1.21×
1.55/25.5=8.82KN.m
A=KM/0.9hCfy=1.55×
8.82/(0.9×
0.26×
300000)=0.00019m2=1.9cm2
(3)设计
设计底面积:
0.85=1.063m2>计算底面积F=0.468m2
设计板有效厚度:
0.26m(含保护层h=0.3m)>计算板厚度hC=0.01m,
设计配钢筋(实际顶、底板均配Φ12钢筋,计算时仅计算底板配筋):
7×
3.14×
0.6×
0.6=7.91cm2>计算配钢筋A=1.9cm2
满足要求。
5.2.2、共同沟临时支撑主要参数
预制节段临时支撑主要参数
参数或能力
条形基础长度×
宽度×
厚度
孔跨长度×
0.85m×
0.30m
条形基础配筋
主筋φ12,箍筋φ8间距15cm。
QYL50液压千斤顶
44/48台
QLD32螺旋千斤顶
QLD32螺旋千斤顶参数:
起重能力(KN)320;
起重高度(mm)200;
最低高度(mm)395;
手柄长度(mm)1000;
手柄作用力不大于(N)600;
质量(kg)20;
外形尺寸长×
高(mm)260×
200×
320。
5.3、门机技术参数及安装
5.3.1
MQ70-24-8A3门机主要参数
(1)承载重量:
70t
(2)主梁长:
28m
(3)桁架数:
4行
(4)主梁数结构:
双梁
(5)跨径24m
(6)起升高度8m
(7)大车轮距6m
(8)主车行走速度:
5.4m/min
(9)起升速度:
0.381m/min
(10)横移速度:
1.35m/min
(11)总功率18kw
(12)操作方式:
手动电控(遥控)
5.3.2 14号贝雷片参数
长
宽
高
弦杆总面积
销板
销孔
桁架重
mm
cm2
kg
4.04
140×
28
58
468.1
截面惯性矩
惯性半径
截面模量
弦杆背距
主材
Ix
Iy
iy
Wx
Wy
a
16Mng
cm4
cm
cm3
849939
3546
6.9
7943
529
100
承载轴力
剪力
桁架承载弯矩
腹杆承载
安全使用应力
销轴
N
τ
M
Q
[σ]
φ
t
Mpa
t·
m
86
144
184
31
240
5.3.3受力计算
① 设计工况
跨度
高度比系数
桁架高
主梁长度
单梁受力重
吊重
起升高度
L
K
h
A
P
G
H
24
11.21
2.14
35
70
导梁数
桁架数
节间长a
架底宽
竖杆长
斜杆长
吊点与支腿距
n
c
d2
d
x
2.28
1.48
11.48
台车重量
单位梁重
起重系数
自重系数
轮距
支腿左端距
支腿右端距
W
K1
K2
Lj
a1
b1
4.43
0.381
1.25
1.1
1.04
7.10
0.9
节间夹角
桁架长
插销
托架宽
应力安全系数
槽钢屈服应力
主材屈服应力
β
f
a3
σs1
σs2
56
2.20
1.34
345
235
负载系数=1.25、动力系数=1.1、应力安全系数=1.34,吊具安全系数取2.5。
1受力图
桁架受力图
③计算成果:
由计算机编程计算成果
70t/24m跨门机受力计算成果表
长度:
28m 跨度:
24m 吊重:
计算项目
主材结构
计算结果
充许值
占空比
跨中弯矩
305
跨中上弦杆中的工作应力
14a槽钢
196.44
240.00
81.85
跨中下弦杆中的工作应力
节间竖杆的最大工作应力
10a槽钢
98.04
40.85
节间斜杆的最大工作应力
123.75
51.56
支座处竖杆最大工作应力
111.77
46.57
支座斜杆的最大工作应力
141.08
58.78
跨中最大挠度
16[+12[
4.687
4.800
97.64
销
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