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ACeΦnBCTΦIaCP2/IaDCTKfIfIa
10.对于能耗制动来说,以下说法错误的选项是〔〕
A能量回馈到电网。
B电机仍有主磁场。
C电机变成他励发电机。
D电磁转矩为制动性转矩。
11.直流电机的励磁方式有〔〕。
A他励B并励C串励D复励
ABCD
12.直流电机的换向片数等于〔〕。
A极数B线圈数C虚槽数D实槽数
BC
13.用虚槽数计算的节距有〔〕。
A第一节距B第二节距C换向器节距D合成节距
ABD
14.直流电动机的电磁功率表达式有〔〕。
AP1-p0BTeΩCP1-pcuf-pcuaDEaIa
BCD
15.并励直流发电机的自励条件有〔〕。
A磁路中必须有剩磁B电枢回路的总电阻必须小于临界电阻
C励磁磁动势与剩磁方向一样D励磁回路的总电阻必须小于临界电阻
ACD
16.并励直流发电机外特性的特点是〔〕。
A端电压随负载增大下降较快B有拐弯现象
C稳态短路电流小于额定电流D临界电流大于他励短路电流
ABC
17.直流电动机的调速方法有〔〕。
A改变极数B改变电枢电压
C改变串入电枢回路的电阻D改变励磁电流
18.直流电机正转运行时,机械特性可能在〔〕。
A第一象限B第二象限C第三象限D第四象限
19.直流电机的极数恒等于〔〕。
A并联支路数B第一节距数C合成节距数D电刷组数
AD
20.直流电动机产生飞车的情况有〔〕。
A并励轻载运行时励磁绕组断开B并励负载运行时励磁绕组断开
C串励轻载运行时D串励负载运行时
AC
21.直流电机电枢绕组中的电流应当是直流电流。
〔〕
×
22.直流发电机具备一定的条件时也可以作为电动机运行。
√
23.电枢绕组的线圈接成一个闭合回路,当电刷没有与外电路接通时,会产生很大的环流,烧毁电枢绕组。
24.电磁功率即是电枢绕组中的电功率又是电磁转矩对转子所作的机械功率。
25.电枢磁动势对主极磁场的影响称为电枢反响。
26.空载特性实质上就是电机的磁化曲线。
27.外特性“拐弯〞现象是直流并励发电机最突出的特点。
28.直流并励电动机在运行时励磁绕组可以断开。
29.直流串励电动机的转速随转矩的增加而上升。
30.当直流电动机的不变损耗等于可变损耗时效率到达最高。
第二篇 变压器 ·
第七章变压器概述:
根本机理、分类、机构·
7.1变压器的根本机理
1.
变压器由铁心和绕组组成。
2.
变压器只能降压不能升压。
3.
变压器可分为单项变和三相变。
第八章 变压器的运行原理·
8.1变压器的空载运行
主磁通的大小和波形无关于电源电压的大小和波形。
产生磁场所需要的电流称为励磁电流。
励磁电流的波形与主磁通的波形永远都是一致的。
4.
励磁阻抗是表征铁心磁化性能和铁心损耗的一个综合参数。
5.
漏抗为常值。
6.
电抗与磁阻无关。
7.
感应电势超前磁通90°
。
8.2变压器的负载运行
从空载到负载,主磁通变化很大。
变压器原边有点象发电机,副边有点象电动机。
没有正方向也可以列电压方程。
8.3变压器的数学模型
归算后变压器的根本方程有〔〕
A.1个B.2个C.3个D.4个
D
大型变压器的励磁电流不到额定电流的
A.1%B.3%C.5%D.10%
归算的目的在于导出一体化的等效电路。
T等效形电路之“等效〞主要表达在变压器副边。
变压器的相量图和等效电路都是基于根本方程的。
忽略激磁电流得到简化等效电路。
第九章 变压器的特性·
9.1变压器的根本特性
空载试验通常在高压侧进展。
短路试验通常在低压侧进展。
9.2变压器的运行特性
电压调整率与负载程度无关。
当效率到达最大时,变压器的铜耗等于铁耗,即可变损耗等于不变损耗。
第十章 三相变压器·
10.1三相变压器的磁路-------铁心构造
组式三相变压器的磁路彼此相关。
三相变压器分为组式和心式两类。
10.2三相变压器的电路--------绕组构造
同名端实质上就是同极性端。
联结组号是根据高、低压绕组的同名端、首末端和联结方法决定的。
时钟表示法是指:
把高压绕组的线电压看作时钟的长针,低压绕组的线电压看作时钟的短针,把长针固定指向时钟12点,短针所指的小时数就是绕组的联结组号。
10.3三相变压器的电动势波形
由于饱和,励磁电流为尖顶波。
组式三相变可以接成Y,y联结组。
为使相电动势波形接近正弦波,希望三相变压器的原、副绕组中有一个为三角形联结。
10.4变压器的并联运行
理想并联目标为〔〕
A.空载副边无环流。
B.负载分担按额容。
C.负载副边电流同相位。
副边无环流的条件是〔〕
A.连接组号一样。
B.变比一样。
AB
实际并联条件为〔〕
A.组号一样。
B.变比微差。
C.短路阻抗的复标幺值小差。
变压器并联运行可以减少备用容量,提高经济性、可靠性。
组号不同时,环流最严重。
负载电流标幺值反映的是实际分担容量与额定容量的比值。
第三篇 交流绕组
1.基波绕组因数的值〔〕。
A大于等于1B小于等于1C等于1D大于1
2.三相对称绕组通三相对称正弦交流电流时产生〔〕。
A矩形磁动势B椭圆形旋转磁动势C脉振磁动势D圆形旋转磁动势
3.三相交流绕组产生的谐波合成磁动势,其旋转方向〔〕。
A与基波合成磁动势一样。
B与基波合成磁动势相反。
C谐波次数为7或6k+1,与基波一样;
谐波次数为5或6k-1,与基波相反;
D谐波次数为7或6k+1,与基波相反;
谐波次数为5或6k-1,与基波一样;
4.由定子对称三相绕组产生的次空间谐波磁动势,旋转速度〔〕。
A等于零B是基波磁场转速的ν倍
C等于基波磁场转速D是基波磁场转速的1/ν倍
5.要消除三相绕组中的齿谐波磁动势,一般可以采用〔〕。
A短距绕组B分布绕组C斜槽D改善磁极形状
6.电角度与机械角度的关系为〔〕。
A电角度=2p×
机械角度B电角度=π×
机械角度
C电角度=f×
机械角度D电角度=p×
7.一相绕组基波电动势的准确表达式为〔〕。
AEph1=4.44fNkw1ΦBEph1=4.44288fNkw1Φ
CEph1=πfNkw1ΦDEph1=πfNkd1Φ
CEph1=πfNkw1ΦDEph1=πfNkd1Φ
8.一个整距线圈产生磁动势的波形为〔〕。
A圆形B矩形C阶梯形D椭圆形
9.要消除一阶齿谐波电动势时应使槽斜过()。
A一个极距B一个齿距C齿谐波次数分之一极距D一对极距
10.极距的宽度恰好为〔〕。
A一个极所占的槽数B每极每相所占的槽数
C一对极所占的槽数D每相所占的槽数
11.三相单层交流绕组包括〔〕。
A链式B波式C叠式D同心式
12.三相双层交流绕组包括〔〕。
A蛙式B波式C叠式D同心式
13.消除谐波电动势的方法有〔〕。
A短距B分布C斜槽D分数槽
14.消除谐波磁动势的方法有〔〕。
A短距B分布C斜槽D改善磁极形状
15.三相交流绕组的谐波磁动势包括〔〕。
A3倍数次B6k+1次C6k-1次D2倍数次
16.交流绕组磁动势推出的条件是〔〕。
A忽略铁心的磁压降B不考虑分布效应C电流集中于槽中心D气隙均匀
17.单相绕组的磁动势与单个线圈的磁动势有哪些不同〔〕。
A波形B谐波的正负C幅值D极数
18.交流绕组的绕组因数考虑了那些折扣〔〕。
A短距B分布C斜槽D分组
19.与基波同向旋转的谐波磁动势有〔〕。
A7次B13次C17次D19次
20.三相交流绕组不存在的谐波磁动势包括〔〕。
A3次B15次C8次D20次
21.电角度=机械角度×
p。
22.对称三相绕组通入对称三相交流电流时,只产生基波旋转磁动势。
23.对称三相绕组通入对称三相交流电流,当某相电流到达最大值的0.866倍时,基波合成旋转磁动势波的幅值就将与该相绕组的轴线重合。
24.双层叠绕组的最多并联支路数为极对数p。
25.三相单层绕组中,为了使绕组端部尽可能短,每极每相槽数q=2时,采用链式绕组;
q=3时,采用穿插式绕组;
q=4时,采用同心式绕组。
26.对称三相绕组通入对称三相电流时,除产生基波旋转磁动势外,还会产生3次、5次、7次、9次……等一序列的奇数次高次谐波旋转磁动势。
27.对称三相绕组通入对称三相电流,当某相电流到达交流的最大值时,基波合成旋转磁动势波的幅值就将与该相绕组的轴线重合。
28.每极每相槽数为相带的宽度。
29.交流电机中可以采用分布绕组的方法来削弱齿谐波。
30.对称三相绕组通入对称三相基波交流电流,产生的旋转磁场波也是空间基波正弦波。
第四篇 感应电机
1.感应电动机运行时,在空间上定子绕组产生的旋转磁场转速〔〕转子绕组产生的旋转磁场的转速。
A大于B可能大于也可能小于C等于D小于
2.感应电机在起动时挤流效应最小的槽形是〔〕。
A凸形槽B圆形槽C深矩形槽D双笼圆形槽
3.感应电动机运行时,定、转子绕组产生的旋转磁场在空间转速相差〔〕。
As倍B1倍C0倍D(1-s)/s倍
4.感应电动机的电磁功率等于〔〕。
AsPcu2BPΩ/(1-s)CP1-P2DP2-pcu2-pFe
5.笼型感应电动机的转子磁场极数〔〕。
A等于产生它的定子磁场极数B是定子磁场极数的s倍
C是设计转子绕组时特意规定的D是定子磁场极数的1-s倍
6.当感应电机在电动机状态下运行时,转差率s的值为〔〕。
As<0B0<s<1Cs>1Ds=1
7.当Q2/p为整数时感应电机的笼形转子不具备的特点是〔〕。
A相数为Q2/pB每相串联匝数为1/2C极数为pD绕组因数为1
8.感应电动机的机械功率等于〔〕。
AsPeB(1-s)PeCPe(1-s)/sDPe/s
9.感应电动机的转换功率是指〔〕。
A电磁功率B转差功率C损耗功率D机械功率
10.笼型感应电动机降压起动与直接起动时相比,〔〕。
A起动电流和起动转矩均减小了B起动电流减小了,起动转矩增加了
C起动电流和起动转矩均增加了D起动电流增加了,起动转矩减小了
11.感应电机在起动时挤流效应较强的槽形是〔〕。
12.当Q2/p为整数时感应电机的笼形转子的特点是〔〕。
13.感应电动机的电磁功率等于〔〕。
APcu2/sBPΩ/(1-s)CPΩ+pcu2DTe?
14.感应电机的运行状态可以有〔〕。
A发电机B电动机C调相机D电磁制动
15.转差转速是指〔〕。
A定子旋转磁场与转子的相对速度B转子磁动势与转子的相对速度
C定子磁动势与转子磁动势的相对速度D转子与定子的相对速度
16.感应电机绕组归算是
A转子阻抗角除以sB转子阻抗乘以kekiC转子电动势乘以keD转子电流除以ki
17.感应电动机的电磁转矩计算公式是〔〕。
AT0+T1BPΩ/?
CCT?
2DPe/?
BD
18.感应电动机的调速途径有〔〕。
A改变定子极数B改变定子频率C改变定子电阻D改变转差率
19.单相感应电动机的起动方法有〔〕。
A裂相B直接C降压D罩极
20.感应电动机的制动方法有〔〕。
A能耗B回馈C正转反接D正接转反转
21.感应电动机的转速随负载的变化而变化。
22.当感应电动机的转速变化时,转子磁动势在空间相对定子的转速也发生变化。
23.感应电动机绕组归算时,转子的电动势和电压应乘以绕组匝数比k;
电流应除以k;
阻抗应乘以k2。
24.深槽感应电动机利用集肤效应来改善起动性能。
25.感应电动机的转速等于旋转磁场的转速。
26.当感应电动机的转子不带任何机械负载运行时,转子电流应等于零。
27.感应电动机的频率归算实质上是用一个电阻为R2/s的等效静止转子来代替电阻为R2的实际旋转转子,并具有同样的转子磁动势。
28.只要电源电压不变,感应电动机的铁耗根本不变。
29.当感应电机定子接电源而转子短路堵住不转时,电机的电磁功率、输出功率和电磁转矩均为零。
30.绕线型感应电动机转子绕组串电阻可以增大起动转矩,笼型感应电动机定子绕组串电阻也可以增大起动转矩。
第五篇 同步电机 ·
第二十章 概述·
第一节 同步电机的根本构造和额定值
转子本体与基波旋转磁场同速的电机称为同步机。
转子本体与基波旋转磁场异速的电机称为同步机。
实际应用的同步机多是转枢式。
同步电机实际运行状态取决于定、转子磁场的相对位置。
无刷励磁需要刷-环机构。
第二十一章 同步发电机的运行原理·
第一节 同步发电机的空载运行
空载电势又叫励磁电势。
第二节 对称负载时的电枢反响
电枢反响改变的是主极磁场。
功因角是空载电势与电枢电流之间的夹角。
电枢反响与功因角无关。
第三节 隐极同步发电机的数学模型
计及饱和时,可以引入电枢反响电抗的概念。
不计饱和时,电枢反响电势可以写成负的电抗压降形式。
第四节 凸极同步发电机的数学模型
计及饱和时,可以应用双反响理论。
引入虚拟电势后,可以画出凸极同步发电机的等效电路。
直轴同步电抗下雨交轴同步电抗。
第五节 同步发电机的功率和转矩
对同步发电机言,输入功率扣掉铁耗、机耗,剩下的就是电磁功率。
对同步发电机言,电磁功率就是空载电势发出的电功率。
对同步发电机言,空载转矩对应铁耗与机耗之和,电磁转矩对应电磁功率。
功率角既是空载电势与端电压之间的夹角,又近似地是主磁场与合成磁场之间的夹角。
第二十二章 同步发电机的特性·
第一节 同步发电机的根本特性
空载特性反映了定子量与转子量之间的关系。
短路特性不是直线。
零功率因数负载特性和空载特性之间相差一个特性三角形。
第二节 同步发电机的参数测定
短路试验时磁路是饱和的。
短路比反映了一定条件下短路电流的大小。
短路比等于饱和直轴同步电抗的倒数。
零功率因数特性的实测曲线要比理想曲线高。
坡梯漏抗比实际漏抗略大。
第三节 同步发电机的运行特性
感性负载的调整特性是降低的。
感性负载的外特性是升高的。
额定效率是同步发电机的性能指标之一。
第二十三章 同步发电机的并联运行·
第一节 投入并联运行的条件和方法
理想并联分条件是〔〕
A相序一致。
B幅值一致。
C频率一致。
D相位一致。
实际并联的方法有〔〕
A准确同步法。
B自整步法。
并联会形成天然的环路。
理想并联总条件是环路合成电势不为零。
第二节 同步发电机的功角特性
功角特性可以用来研究同步发电机的静态稳定。
凸极同步机的功角特性是正弦曲线。
隐极同步机的功角特性在功率角取90°
时达最大值。
第三节 有功功率的调节和静态稳定
隐极机稳定区间为〔〕
A〔0,90°
〕。
B〔90°
,180°
C〔1
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