模板及清水模板施工方案Word文档格式.docx
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本工程为重庆乐至置业发展有限公司建设的乐至·
尚城D区D-6#楼高层定向销售房及小商业工程,位于长寿区晏家镇育才路旁,工程施工图纸由重庆市得森建筑规划设计研究院设计。
(一)建筑概况
建设单位
重庆市乐至置业发展有限公司
设计单位
重庆市得森建筑规划设计研究院
工程名称
乐至·
尚城D区D-6#
高层定向销售房及小商业工程
工程地址
长寿区晏家镇育才路旁
单位工程名称
建筑面积(m2)
建筑高度(m)
结构类型
层数
主楼
17000
81.6
框剪结构体系
地上26层
小商业
6644.44
12.2
框架结构体系
地上2-3层
本工程主楼结构形式为框剪结构体系、小商业为框架结构体系。
本工程采用人工挖孔灌注桩基础,基础持力层为中风化砂质泥岩.基础置于中风化砂质泥岩时,基础及配筋按图表中施工,中风化砂质泥岩天然单轴抗压强度标准值frk=9.78Mpa.砼强度等级:
桩基C30,地梁DL1、DXL*为C30,JL*为C40,垫层为C20,桩基封底为C30.
3劳动力准备:
本工程总工期为450个日历天,为了达到总工期的要求,顺利完成该分项工程,应紧密配合其它工种的施工作业。
模板工人在基础至三层配备80个,在三层以上配备40个,以此确保本分项工程的工期。
施工准备
4技术准备:
1)开工立即组织有关人员熟悉施工图和模板设计方案。
针对模板工程的特点,学习《混凝土结构工程施工及验收规范》、《建筑安装分项工程施工工艺规程》,及时编制加工订货计划及材料机具计划,认真做好施工技术交底。
根据工程的实际情况施工人员进行详细的技术交底。
2)模板准备:
本工程结构工程中地上部分墙体木模板,面板为竹夹板,楼梯模板采用定型加工模板,面板进场后进行核对、验收,并进行试组装完后,要按图进行编号,编号字迹要醒目。
木方、竹夹板、穿墙螺栓、早拆柱头等材料按计划数量及时进场并要进行质量数量检验,不合格的要坚决修整。
3)竹夹板进场,应对板厚进行认真验收,偏差小于1mm。
角部方正,板面光滑,平整不得有翘曲。
5施工工艺流程:
6主要施工方法(基础及主体)
6.1基础模板
本工程基础共分两种形式,筒体部位为底板下反梁设计,下反梁采用砖胎模,如图1,
其它部位为框架式基础梁,采用普通木胶合板模板施工,如下图2
6.2基础外墙
地下外墙为抗渗混凝土,模板采用18厚木胶合板模板支设,施工时先支内模板,再支外墙模板。
φ16@600止水对拉螺栓。
底板面以上500高设一道水平施工缝,施工缝设钢板止水带或遇水膨胀止水条如图3。
外墙模板如图4。
图3
图4
6.3核心筒墙模板
地下室核心筒处的剪力墙,采用18厚木胶合板模板支设,50×
100木方背楞,M16对拉螺栓间距600。
由于核心筒处混凝土墙不要求抗渗,故采用对拉螺栓外设PVC套管的方式,螺栓拆模板后回收重复使用,核心筒在三层以下高度有4米多,图中对拉螺栓更换为止水螺杆。
核心筒处剪力墙模板见图5。
6.4框架柱模板
框架柱分方柱和附墙柱,方柱和附墙柱采用双面覆塑胶合板模板。
若有圆柱按图6施工,方柱及附墙柱按图7和图8施工。
图6圆柱支模图,仅参考参考
图.5混凝土墙体模板图
6.5框架梁模板
采用12厚竹胶板50×
100木方配制成梁帮梁底模板。
规格尺寸要精确,加固梁帮采用双钢管对拉螺栓,梁上口用钢筋支撑以保证梁上口宽度。
梁下部支撑采用碗扣脚手架,设水平拉杆和斜拉杆。
采用早拆支撑体系和木夹板,木夹板与早拆支撑体系中的托梁之间用50×
100mm木枋支承。
具体实施过程中,应根据结构图绘制模板图,包括支撑间距、位置,模板组合等。
6.6砼楼板模板
支撑采用碗扣脚手架,纵横间距为1200,主龙骨为双钢管,上部铺设18厚竹胶板,用钉子钉牢。
见模板图10.
图.9框架梁支模图
6.7电梯井内模
采用整体筒子模,四角采用钢板制成的活动铰链,四角支撑采用花篮螺栓,中部设碗扣脚手架作支撑。
筒壁用穿墙对拉螺栓加固。
经检查合格后,浇筑砼,砼强度达到规定要求后即可拆模。
塔吊提升筒模做法见筒模图11。
6.8楼梯模板
采用踏步式定型封闭式钢模。
配制钢模,按照楼梯的宽度、高度和长度,踏步的步数来配制。
梯段的底板模板施工完后,绑扎钢筋。
钢筋绑好后,然后把定型钢模用塔吊吊入梯段上部固定。
做法见楼梯钢模图7.2.4-10。
6.9剪力墙门窗洞口、预留洞口模板
采用竹胶板及木板、角铁、螺栓制作而成的定型钢模。
定型钢模尺寸,根据墙厚,洞口的高度和宽度来制作。
利用洞边的钢筋控制洞口模板的位移。
如果是窗洞口,洞模下口模要钻出气孔,保证砼的密实度。
见模图13。
图.13剪力墙内留洞模板图
6.10后浇带的模板方案及外防水方案(若地下有后浇带者按此方案执行)。
砼底板和墙体分成多条后浇带。
考虑到后浇带外来的水压力,土压力,砼墙板拆模后在后浇带外则砌240厚的砖墙,用M5水泥砂浆砌筑砖墙,外用15厚1:
2水泥砂浆抹平压光,干燥后同砼墙同时作外防水。
防水层外作保护层,然后回填土。
后浇带两侧的模板。
利用易收口网代替。
支护采用钢筋网片及钢筋用支护。
见后浇带墙板施工图14。
楼板后浇带,砼后浇带两侧作法与墙体后浇带相同,作法见底板后浇带施工图15。
图14挡土墙后浇带做法
6.11主体部分
本工程地上部分混凝土结构为框筒结构,柱、梁、板、墙以及电梯井道和门窗洞口模板应根据图纸尺寸进行配模。
设计概况:
主楼短边约26000,长边33700,梁高300~800之间,梁宽200~300,板厚100~120,为保险起见,模板按主梁300×
1000.板厚150设计。
18厚九夹模板,50×
100方木小楞,100×
100主龙骨设计。
如图16。
7施工技术要求
本工程模板方案。
采取大模板施工方案,竹胶板木龙骨。
用整张竹胶板制作成大模板。
拼缝少不易漏浆。
大小,机动灵活,根据需要配制规格。
拼缝处贴海棉胶条,然后用螺栓连接防止漏浆。
A、柱、墙、梁模板施工,在钢筋未绑扎之前,必须根据图纸尺寸平面放线、柱、墙、梁的位置,经有关部门检查后,无误后,墙,柱可以绑扎钢筋,绑扎保护层垫块,钢筋经检查合格后,安装墙模和柱模。
加固校正垂直度检查模板是否位移,在模板下口设清扫口,有杂物,能及时清扫出去.
B、电梯井筒模板采用竹胶板,[8槽钢间距300用机制沉头螺栓连接间距200四角用钢板做的铰链,拼装成筒模。
可伸缩易脱模。
可整体提升(专项方案设计过程中筒模的重量必须在塔吊的起重范围内)。
筒模内设十字支撑。
模板就位后,采用Φ48×
3.0脚手架钢管及50×
100方木,用穿墙对拉螺加固。
C、柱、墙交合处的模板施工
柱、墙模板在交合处易造成胀模、跑模现象,因此优化组合该处的模板固定体系尤为重要,柱、墙模板组合固定如下图:
柱、墙交合处模板加固图
D、剪力墙模板安装及砼浇筑注意事项
⑴剪力墙模板安装时须同楼层梁底模板相互对撑,对撑体系以钢管相互顶紧。
⑵在顶撑施工过程中,控制设计尺寸,不得影响楼层梁标高。
⑶在进行砼浇筑时,须对所浇窗台位置上的梁内先注入一定量的砼,对窗上梁进行配重处理,防止窗台封口模板因振捣而上浮,导致模板变形,影响砼成形质量。
墙、柱校正垂直利用满堂脚手架来固定,垂直支撑纵横设剪刀撑。
(4)为了确保砼梁和墙的断面尺寸,模板安装时,在模板内设置30×
30×
梁或墙宽的同梁砼标号的砼条作内支撑,间距为:
墙500×
800成梅花状布置,梁沆小于500时高一排,间距为1200,梁高大于或等于550的设二排内撑,间距为1200,呈梅花状布置.
8模板系统验算(包括地下、地上全部模板)
8.1计算标准荷载:
模板及支架自重标准值(全部采用竹胶模板及木楞(次龙骨))
取F1=0.40KN/m3
新浇砼自重标准值取F2=25.00KN/m3
钢筋自重标准值楼板取F3=1.1KN/m3
框架梁取F3′=1.5KN/m3;
施工荷载取F4=2.5KN/m2
振捣砼产生荷载标准值水平模板取F5=4.0KN/m2
垂直模板取F5′=2.0KN/m2
新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值
F=0.22γCt0β1β2υ1/2
F′=γCH
其中:
γC—混凝土的密度取为25KN/m3
t0=200/(T+15)
T——混凝土的温度取T=25℃
t0=200/(25+15)=5.0℃
β1—外加剂修正系数,因采用泵送砼故取为1.2
β2—砼坍落度影响系数采用泵送砼,坍落度在110~140之间,故β2取为1.15
υ——浇筑速度根据施工经验取υ=1m/h
则:
F=0.22×
25×
5.0×
1.2×
1.15X11/2=37.95KN/m2
F′=γCH=6.1×
25=152.5KN/m2
取F与F′二者之间的大值
则标准值为F6==F=37.95KN/m2
倾倒砼产生的荷载标准值取F7=2KN/m2
8.2墙体模板系统验算
1)计算参数:
模板性能参数:
本工程混凝土墙体大面积采用1830×
915×
18(l×
b×
h)的木胶合模板,对于模板模数不足的采用木板补缝。
模板的弹性模量:
4.0×
103N/mm2,静弯曲强度:
30N/mm2,
钢管性能参数:
φ48×
3.0钢管的性能指标如下:
A=4.24×
102mm2i=15.9mmI=10.52×
104ω=5.00×
103mm3[ν]=l/150,Q235钢管抗拉和抗弯强度设计值f=205N/mm2,弹性模量E=2.06×
105N/mm2,容许长细比[λ]=210。
扣件性能参数:
直角扣件承载力设计值为8.00
木方性能参数:
截面性能为:
E=1×
104N/mm2,σ=87N/mm2,I=416cm2,w=83cm2
对拉螺栓性能参数:
M14对拉螺栓参数:
A=105mm2N=17.80kN
M16对拉螺栓参数:
A=76mm2N=24.50kN
2)计算荷载组合:
承载能力计算荷载:
F′=1.2F6×
0.9+1.4×
F7=43.76KN/m2
刚度验算荷载:
F=1.2F6×
0.9=40.99KN/m2
其中0.9为计算折减系数。
1.墙体模板验算:
(按四等跨连续梁计算):
化为线型均布荷载:
q1=F′×
0.3/1000=43.76×
0.3/1000=0.01313×
1000=13.13N/mm
q2=F×
0.3/1000=12.30N/mm
2.抗弯强度验算:
σ=M/W
其中:
M=-0.107×
q1×
l2=-0.107×
13.13×
3002
=1.26×
105N/mm2
W=b×
h2/6=1200×
122/6=28800mm3
σ=4.4N/mm2<
fm=80N/mm2
3.抗剪强度验算:
τ=Q/A
Q=-0.607×
l=2.40×
103N
A=2/3×
h=2/3×
1200×
12=9600mm2
τ=0.25N/mm2<
fv=55N/mm2
4.挠度验算:
ρ=0.632×
q2×
l4/(100×
E×
I)
E表示弹性模量:
4500N/mm2
I表示惯性矩I=b×
h3/12=1200×
123/12=172800mm4
ρ=0.81mm<
[ρ]=3.5mm
即:
说明该模板符合施工设计要求。
5.次龙骨验算:
计算示意图(按二等跨连续梁计算):
0.5/1000=21.88N/mm
0.5/1000=20.50N/mm
抗弯强度验算:
M=0.107×
21.88×
5002
=5.85×
h2/6=100×
502/6=41667mm3
σ=M/W=5.85×
105/41667=14.04N/mm2<
fm=17N/mm2
抗剪强度验算:
l=500
Q=0.5×
l=5.50×
100×
50=3333mm2
τ=1.64N/mm2<
fv=17N/mm2
挠度验算:
ρ=0.273×
1×
104N/mm2
h3/12=100×
503/12=104×
104mm4
ρ=0.34mm<
[ρ]=l/250=2mm
说明该模板次龙骨符合施工设计要求。
主龙骨验算:
计算示意图(按简支梁计算):
q1=F’×
0.6/1000=26.26KN/mm
0.6/1000=24.60N/mm
M=0.5×
m2=-0.5×
26.26×
1502=3.0×
W=4.405×
103mm3
σ=M/W=3.0×
105/4.405×
103=68N/mm2<
fm=215N/mm2
l=7.90×
A=4.24×
102mm2
τ=Q/A=7.90×
103N/4.24×
102mm2=18.63N/mm2<
fv=125N/mm2
ρ=q2×
m4/(24×
I)×
(-l3+6m2×
l+3m3)
2.06×
I表示惯性矩I=10.52×
104mm4
ρ=0.38mm<
[ρ]=3mm
说明该模板的主龙骨符合施工设计要求。
对拉螺栓验算:
对拉螺栓的拉应力σ=N/A
N=F′×
次龙骨间距×
主龙骨间距
=43.76×
0.5×
0.3
=6.56KN
A=144mm2
σ=45.60N/mm2<[fc]=170N/mm2普通螺栓的设计抗拉强度
该对拉螺栓满足要求。
8.3框架梁模板系统验算
计算参数:
框架梁截面尺寸为h×
b=300~650×
200~300及300~500×
650~1000,模板采用高强覆塑竹胶模板,对于模板模数不足的采用木板补缝。
次龙骨采用b×
h=100×
50@400落叶松木方,主龙骨采用Φ48@1200的Q235双钢管,底模板采用立杆间距900×
600的步距为1200的碗扣式脚手架支撑。
(见模板图)
计算荷载组合:
梁底模板及支撑系统:
F′=(F1+F2+F3′)×
0.9+F5’×
1.4×
0.9
模板自重:
F1=0.4k3×
0.8×
0.012=3.84×
10-3N/mm
砼自重:
F2=25×
0.75=15N/mm
钢筋砼:
F3′=1.5×
0.75=0.9N/mm
砼振捣荷载:
F5′=2.0×
0.8=1.6N/mm
q1=F’=18.90N/mm
q2=F=(F1+F2+F3′)×
0.9=17.2N/mm
式中0.9为计算析减系数。
梁侧模板系统:
F=(F5′×
1.4+F6×
1.2)×
0.9=43.51KN/m2
F=F6×
(因本工程梁板一起现浇,有部分板荷载直接传递到梁上。
)
梁底模板系统验算:
计算示意图(按三等跨连续梁计算):
l=400
M=0.10×
l2=0.10×
18.9×
4002=3.03×
h2/6=(800+2×
12)×
122/6=19776mm3
σ=14.96N/mm2<
Q=0.60×
l==0.6×
400=4.54×
824×
12=6592mm2
τ=0.69N/mm2<
fv=55N/mm2
ρ=0.677×
I表示惯性矩
I=b×
h3/12=824×
123/12=1.4×
106mm4
ρ=0.47mm<
[ρ]=3.5mm
.梁底模板次龙骨验算:
l=600
l2=0.5×
18.90×
6002=9.44×
h2/6=42×
σ=2.25N/mm2<
l=0.5×
600=5.67×
τ=1.7N/mm2<
m/(24×
(l3+6m2×
ρ=1.22mm<
模板次龙骨满足要求。
梁底模板主龙骨验算:
l=900
σ=M/W
M=0.084×
l2=0.084×
9002
=12.9×
105N/mm2
103×
2=8.81×
σ=146N/mm2<
fm=215N/mm2
900=8.51×
A=4.80×
τ=17.8N/mm2<
104×
2=4.12×
ρ=0.71mm<
模板的主龙骨满足要求。
梁侧模板验算:
0.4/1000=43.76×
0.4/1000=17.5N/mm
0.4/1000=40.99×
0.4/1000=16.40N/mm
l2=-0.10×
17.5×
4002=2.8×
σ=9.70N/mm2<
Q=0.60×
l=4.2×
τ=0.44N/mm2<
E表示垂直方向的弹性模量:
6500N/mm2
I表示惯性矩I=b×
123/12=172800mm4
ρ=2.50mm<
模板满足要求。
次龙骨验算:
0.45/1000=19.69N/mm
0.45/1000=18.45N/mm
l=450
l2=2.2×
σ=5.30N/mm2<
l=4.4×
τ=1.32N/mm2<
fv=1.7N/mm2
h3/12=104×
ρ=0.23mm<
0.4/1000=1
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