梁模板扣件式梁板立柱共用计算书Word格式文档下载.docx

梁模板扣件式梁板立柱共用计算书Word格式文档下载.docx

《梁模板扣件式梁板立柱共用计算书Word格式文档下载.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《梁模板扣件式梁板立柱共用计算书Word格式文档下载.docx（15页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k（kN/m2）

1

对水平面模板取值Q2k（kN/m2）

2

风荷载标准值ωk（kN/m2）

基本风压ω0（kN/m2）

0.35

非自定义:

0.29

地基粗糙程度

C类（有密集建筑群市区）

模板支架顶部距地面高度（m）

风压高度变化系数μz

0.796

风荷载体型系数μs

1.04

三、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式

梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向

梁跨度方向立柱间距la（mm）

900

梁两侧立柱间距lb（mm）

步距h（mm）

1500

新浇混凝土楼板立柱间距l'

a（mm）、l'

b（mm）

900、900

混凝土梁距梁两侧立柱中的位置

居中

梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）

450

梁底增加立柱根数

梁底增加立柱布置方式

按梁两侧立柱间距均分

梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）

300,600

梁底支撑主梁最大悬挑长度（mm）

300

每跨距内梁底支撑小梁根数

4

每跨距内梁底支撑小梁间距（mm）

结构表面的要求

结构表面外露

设计简图如下：

平面图

立面图

四、面板验算

面板类型

覆面木胶合板

面板厚度t（mm）

面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

15

面板抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

面板弹性模量E（N/mm2）

5400

验算方式

三等跨连续梁

按三等跨连续梁计算：

截面抵抗矩：

W＝bh2/6=550×

18×

18/6＝29700mm3，截面惯性矩：

I＝bh3/12=550×

18/12＝267300mm4

q1＝0.9×

max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×

h）+1.4Q2k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×

h）+1.4ψcQ2k]×

b=0.9×

max[1.2×

（0.1+（24+1.5）×

1.2）+1.4×

2，1.35×

0.7×

2]×

0.55＝21.485kN/m

q1静＝0.9×

1.35×

[G1k+（G2k+G3k）×

h]×

b＝0.9×

[0.1+（24+1.5）×

1.2]×

0.55＝20.515kN/m

q1活＝0.9×

1.4×

Q2k×

2×

0.55＝0.97kN/m

q2＝[1×

（G1k+（G2k+G3k）×

h）]×

b＝[1×

1.2）]×

0.55＝16.885kN/m

简图如下：

1、抗弯验算

Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×

20.515×

0.32+0.117×

0.97×

0.32＝0.195kN·

m

σ＝Mmax/W＝0.195×

106/29700＝6.561N/mm2≤[f]＝15N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax＝0.677q2L4/（100EI）=0.677×

16.885×

3004/（100×

5400×

267300）＝0.641mm≤[ν]＝L/400＝300/400＝0.75mm

3、支座反力计算

设计值（承载能力极限状态）

Rmax＝1.1q1静L+1.2q1活L＝1.1×

0.3+1.2×

0.3＝7.119kN

标准值（正常使用极限状态）

R'

max＝1.1q2L＝1.1×

0.3＝5.572kN

五、小梁验算

小梁类型

钢管

小梁截面类型（mm）

Ф48×

3

小梁计算截面类型（mm）

小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

205

小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

125

小梁截面抵抗矩W（cm3）

4.49

小梁弹性模量E（N/mm2）

206000

小梁截面惯性矩I（cm4）

10.78

承载能力极限状态：

面板传递给小梁q1＝7.119/0.55＝12.944kN/m

小梁自重q2＝0.9×

（0.3-0.1）×

0.3＝0.073kN/m

梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9×

max[1.2×

（0.5+（24+1.1）×

0.18）+1.4×

2，1.35×

（0.45-0.55/2）/2×

0.3+0.9×

0.5×

（1.2-0.18）×

0.3＝0.394kN

梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9×

（（0.9-0.45）-0.55/2）/2×

正常使用极限状态：

面板传递给小梁q1＝5.572/0.55＝10.131kN/m

小梁自重q2＝1×

0.3＝0.06kN/m

梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=（1×

0.5+1×

（24+1.1）×

0.18）×

0.3+1×

0.3＝0.285kN

梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=（1×

计算简图如下：

承载能力极限状态

正常使用极限状态

小梁弯矩图（kN·

m）

σ=Mmax/W=0.093×

106/4490=20.792N/mm2≤[f]=205N/mm2

2、抗剪验算

小梁剪力图（kN）

Vmax＝1.953kN

τmax=2Vmax/A=2×

1.953×

1000/424＝9.21N/mm2≤[τ]=125N/mm2

3、挠度验算

小梁变形图（mm）

νmax＝0.012mm≤[ν]＝L/400＝300/400＝0.75mm

4、支座反力计算

R1＝0.201kN，R2＝3.785kN，R3＝3.785kN，R4＝0.201kN

1＝0.15kN，R'

2＝2.948kN，R'

3＝2.948kN，R'

4＝0.15kN

六、主梁验算

主梁类型

主梁截面类型（mm）

主梁计算截面类型（mm）

主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

主梁截面抵抗矩W（cm3）

主梁弹性模量E（N/mm2）

主梁截面惯性矩I（cm4）

主梁计算方式

可调托座内主梁根数

主梁受力不均匀系数

0.6

主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6

由上节可知P＝max[R2，R3]×

0.6＝2.271kN，P'

＝max[R2'

，R3'

]×

0.6＝1.769kN

主梁计算简图一

主梁弯矩图一（kN·

σ=Mmax/W=0.681×

106/4490=151.67N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图一（kN）

Vmax＝2.574kN

2.574×

1000/424＝12.142N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图一（mm）

跨中νmax＝0.609mm≤[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm

悬臂端νmax＝1.363mm≤[ν]＝2l2/400＝2×

300/400＝1.5mm

图一：

Rmax=7.116kN

用小梁的支座反力分别代入可得：

图一

立柱2：

R2＝7.116kN，立柱3：

R3＝7.116kN

立柱所受主梁支座反力依次为:

立柱2:

P2=7.116/0.6=11.86kN,立柱3:

P3=7.116/0.6=11.86kN

七、纵向水平钢管验算

钢管截面类型（mm）

Φ48×

3.5

钢管计算截面类型（mm）

3.2

钢管截面面积A（mm2）

钢管截面回转半径i（mm）

15.9

钢管弹性模量E（N/mm2）

钢管截面惯性矩I（cm4）

11.36

钢管截面抵抗矩W（cm3）

4.73

钢管抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

钢管抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

由小梁验算一节可知P＝max[R1，R4]＝0.201kN，P'

＝max[R1'

，R4'

]＝0.15kN

纵向水平钢管计算简图一

纵向水平钢管弯矩图一（kN·

σ＝Mmax/W＝0.06×

106/4730＝12.685N/mm2≤[f]=205N/mm2

纵向水平钢管剪力图一（kN）

Vmax＝0.228kN

τmax＝2Vmax/A=2×

0.228×

1000/450＝1.013N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

纵向水平钢管变形图一（mm）

跨中νmax＝0.052mm≤[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm

悬臂端νmax＝0.116mm≤[ν]＝2l2/400＝2×

Rmax=0.63kN

用小梁两侧的支座反力分别代入可得：

立柱1：

R1=0.63kN，立柱4：

R4=0.63kN

八、可调托座验算

荷载传递至立柱方式

可调托座

可调托座承载力容许值[N]（kN）

30

扣件抗滑移折减系数kc

1、扣件抗滑移验算

两侧立柱最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.63,0.63]＝0.63kN≤0.75×

8=6kN

单扣件在扭矩达到40～65N·

m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

2、可调托座验算

可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝11.86kN≤[N]＝30kN

九、立柱验算

钢材等级

Q235

立柱截面面积A（mm2）

回转半径i（mm）

立柱截面抵抗矩W（cm3）

抗压强度设计值[f]（N/mm2）

支架自重标准值q（kN/m）

1、长细比验算

l0=h=1500mm

λ=l0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150

长细比满足要求！

查表得，φ＝0.634

2、风荷载计算

Mw＝0.9×

φc×

ωk×

la×

h2/10＝0.9×

0.9×

0.29×

1.52/10＝0.067kN·

3、稳定性计算

根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同：

1）面板验算

[1.2×

0.55＝19.483kN/m

2）小梁验算

F1＝0.9×

（0.1+（24+1.1）×

1]×

1.2×

0.3＝0.337kN

F2＝0.9×

q1＝11.758kN/m

q2＝0.065kN/m

同上四～七计算过程，可得：

R1＝0.548kN，P2＝10.732kN，P3＝10.732kN，R4＝0.548kN

立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，P2，P3，R4+N边2]+0.9×

0.1×

（4.25-1.2）+Mw/lb＝max[0.548+0.9×

1]×

（0.9+0.45-0.55/2）/2×

0.9，10.732，10.732，0.548+0.9×

（0.9+0.9-0.45-0.55/2）/2×

0.9]+0.329+0.067/0.9＝11.136kN

f＝N/（φA）+Mw/W＝11135.58/（0.634×

450）+0.067×

106/4730＝53.196N/mm2≤[f]＝205N/mm2

十、高宽比验算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：

支架高宽比不应大于3

H/B=4.25/20=0.212≤3

满足要求，不需要进行抗倾覆验算！