单侧支模专项施工方案930Word文档下载推荐.docx
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5、登记中心建设工程基坑支护施工方案
6、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008);
7、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012;
8、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010);
9、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011);
10、现场实际情况及其他相关要求。
三、施工工艺选择说明
根据现场实测情况:
1、办公楼基坑东侧负一层(标高-5.25m~0.4m)外墙距离支护桩间距100mm,该区域外墙长度约14.712m;
2、若使用常规双面支模方法,现有的施工空间无法满足双面支模施工人员操作要求,外墙外侧模板无法完成支设;
无法满足双面支模空间要求,只能采用单面支模体系
经过与业主及设计单位沟通,现场需采用外墙单侧支模的方法。
四、施工前准备
1、劳动力准备
劳动力需用计划表
工种
人数
备注
木工
8
模板支设
普工
材料转运
架子工
架体搭设
钢筋工
钢筋绑扎
电焊工
支撑焊接
2、主要机械设备准备
主要设备需用计划表
机械名称
型号
需用计划
经纬仪
/
1台
轴线、高程测量
水准仪
2台
对讲机
2部
交通指挥、砼浇注配合
电焊机
3、主要材料准备
主要材料需用计划表
名称
规格
单位
数量
备注
钢筋
t
支撑
钢管
扣件
套
200
固定
混凝土
C30P6
M³
30
原槽浇灌
备注:
表格内物质材料量作为备料参考,具体结算量以现场实际使用量为准。
五、施工措施
为保证基坑东侧外墙负一层(标高-5.25m~0.4m)施工要求,现采取以下施工措施:
1、在办公楼地下室包括锅炉房、楼梯间和水泵房等房间,在浇筑地下室墙体时除东侧墙体外,其他房间首先浇筑完成在锅炉房北侧墙体和楼梯间南北两侧墙体处留置墙体竖向施工缝。
东侧墙体分两段浇筑,待其他房间墙体混凝土抗压强度达到75%后,浇筑东侧墙体-3m以下部分;
待-3m以下墙体混凝土强度达到75%后浇筑-3m以上混凝土。
在竖向施工缝及水平施工缝处设置金属止水带-3*300mm。
施工缝留置位置如下图所示:
2、在支设锅炉房、水泵房及楼梯间顶板模板支撑体系的同时支设东侧墙体模板,利用支撑体系的横杆对顶平衡墙体侧压力。
支撑体系采用扣件式钢管脚手架,在锅炉房大开间房间从东侧向西五排立杆范围内,立杆纵横间距为600mm,横杆间距也为600mm,其余部分按照普通间距1200mm设置;
楼梯间小开间房间内立杆纵横间距为600mm,横杆间距600mm;
见单侧支模支撑体系平面布置图所示。
3、底板预埋Ф32长度1000mm短钢筋,插入地板及露出部分各500mm。
露出地板部分钢筋将立杆钢管套入。
板浇筑前,离外墙按照600间距分别预埋Ф32短钢筋,钢筋预留出板面500mm,且沿外墙水平向600mm间距布置预埋钢筋。
4、外墙内侧模板采用15厚多层板,次楞50*50*3方钢内衬木方,木方竖向设置间距200mm,主楞采用Ф48双钢管横向设置。
顶板支撑体系的横杆顶部安装U型顶托与墙体的主楞Ф48双钢管顶紧。
墙体外侧斜撑采用Ф48钢管搭设,斜撑顶部安装可调节U托,底部与钢管采用扣件连接,共设置四道斜撑@1200延墙体设置,斜撑与纵横立杆及横杆相交处采用转卡连接增加单侧支模体系的整体刚性。
加密架体区域通高设置剪刀撑@1200mm,与纵横钢管连接。
墙体根部为了防止漏浆,增设一道Ф48钢管,横向设置,采用U型顶托与横钢管顶紧,后部钢管与立杆和预埋短钢管连接。
5、单侧支模部分防水卷材临时固定于支护桩的40厚的喷面层上,并把收头固定在冠梁顶部,卷材宽度比本段墙体一侧宽出不少于500mm。
两侧墙体的防水施工完成后,将固定于护坡桩面层上的卷材与两侧墙体粘结牢固,搭接宽度500mm。
5、外墙结构自防水混凝土等级为C30P6,外墙混凝土分两段浇筑,水平施工缝设置在-3m处。
浇筑混凝土时须分层浇筑,外墙每浇筑1m高度时,暂停浇筑,振捣1h后继续浇筑,直至浇筑至施工缝;
浇筑上一段混凝土时与此相同。
六、安全、文明施工
1、焊接操作人员需做好高空作业防护。
2、避免上下交叉作业,防止落物伤人。
3、注意现场防火防护措施。
七、墙模板计算书
登记中心建设工程工程;
工程建设地点:
大兴区黄村镇芦城工业;
属于框架结构;
地上5层;
地下1层;
建筑高度:
24m;
标准层层高:
4.2m;
总建筑面积:
9691.53平方米;
总工期:
465天。
本工程由北京黄村企业管理有限公司投资建设,华诚博远(北京)建筑规划设计有限公司设计,北京金水源岩土工程有限公司地质勘察,北京华远建设监理有限责任公司监理,北京天恒建设工程有限公司组织施工;
由担任项目经理,担任技术负责人。
工程说明:
登记中心建设工程位于北京市大兴区黄村镇芦城工业区,地处工业区管委会东北侧,北临规划道路,南于格莱美壁纸,地处工业区核心位置。
本项目主要由办公楼、停车楼及其他附属用房组成,其中办公楼包括办事大厅、业务办公室、会议室、档案室、200人报告厅和厨房餐厅等后勤服务
墙模板的计算参照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。
墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成:
直接支撑模板的为次龙骨,即内龙骨;
用以支撑内层龙骨的为主龙骨,即外龙骨。
组装墙体模板时,通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结,每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。
根据《建筑施工手册》,当采用容量为0.2~0.8m3的运输器具时,倾倒混凝土产生的荷载标准值为3.00kN/m2;
一、参数信息
墙模板参数表
一、基本参数
倾倒混凝土荷载值(kN/m2)
主楞方向
水平布置
次楞(内楞骨)间距(mm)
主楞(外楞骨)间距(mm)
分段新浇混凝土侧压力荷载(kN/m2)
17.031
穿墙螺栓水平间距(mm)
穿墙螺栓竖向间距(mm)
600
穿墙螺栓型号
M12
考虑荷载折减系数
是
主楞龙骨材料
圆钢管
主楞壁厚(mm)
主楞直径(mm)
48
主楞柱箍合并根数
次楞龙骨材料
方钢管
次楞宽度(mm)
50
次楞高度(mm)
次楞壁厚(mm)
次楞柱箍合并根数
二、材料参数
面板类型
胶合面板
面板厚度(mm)
15
面板弹性模量E(N/mm2)
6000
面板抗弯设计值fc(N/mm2)
13
面板抗剪设计值ft(N/mm2)
1.5
方木弹性模量E(N/mm2)
9000
方木抗剪设计值ft(N/mm2)
方木抗弯设计值fc(N/mm2)
钢楞弹性模量E(N/mm2)
206000
钢楞抗弯设计值fc(N/mm2)
205
1.基本参数
次楞间距(mm):
200;
穿墙螺栓水平间距(mm):
600;
主楞间距(mm):
穿墙螺栓竖向间距(mm):
对拉螺栓直径(mm):
M12;
2.主楞信息
主楞材料:
圆钢管;
主楞合并根数:
2;
直径(mm):
48.00;
壁厚(mm):
3.00;
3.次楞信息
次楞材料:
方钢管;
次楞合并根数:
宽度(mm):
50.00;
高度(mm):
4.面板参数
面板类型:
胶合面板;
面板厚度(mm):
15.00;
面板弹性模量(N/mm2):
6000.00;
面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):
13.00;
面板抗剪强度设计值(N/mm2):
1.50;
5.木方和钢楞
钢楞弹性模量E(N/mm2):
206000.00;
钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):
205.00;
墙模板设计简图
二、墙模板荷载标准值计算
按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中γ--混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;
t--新浇混凝土的初凝时间,取2.000h;
T--混凝土的入模温度,取20.000℃;
V--混凝土的浇筑速度,取2.500m/h;
H--模板计算高度,取3.000m;
β1--外加剂影响修正系数,取1.200;
β2--混凝土坍落度影响修正系数,取0.850。
分别计算得17.031kN/m2、72.000kN/m2,取较小值17.031kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=17.031kN/m2;
倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3kN/m2。
三、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
根据《建筑施工手册》,强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;
挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图
1.抗弯强度验算
弯矩计算公式如下:
M=0.1q1l2+0.117q2l2
其中,M--面板计算最大弯矩(N·
mm);
l--计算跨度(次楞间距):
l=200.0mm;
新浇混凝土侧压力设计值q1:
1.2×
17.031×
0.600×
0.900=11.036kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2:
1.4×
3.00×
0.60×
0.90=2.268kN/m;
其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。
面板的最大弯矩:
M=0.1×
11.036×
200.02+0.117×
2.268×
200.02=5.48×
104N·
mm;
按以下公式进行面板抗弯强度验算:
σ=M/W<
f
其中,σ--面板承受的应力(N/mm2);
M--面板计算最大弯矩(N·
W--面板的截面抵抗矩:
W=bh2/6=600×
15.0×
15.0/6=2.25×
104mm3;
f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2);
f=13.000N/mm2;
面板截面的最大应力计算值:
σ=M/W=5.48×
104/2.25×
104=2.4N/mm2;
面板截面的最大应力计算值σ=2.4N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!
2.抗剪强度验算
计算公式如下:
V=0.6q1l+0.617q2l
其中,V--面板计算最大剪力(N);
面板的最大剪力:
V=0.6×
200.0+0.617×
200.0=1604.2N;
截面抗剪强度必须满足:
τ=3V/(2bhn)≤fv
其中,τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2);
V--面板计算最大剪力(N):
V=1604.2N;
b--构件的截面宽度(mm):
b=600mm;
hn--面板厚度(mm):
hn=15.0mm;
fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2):
fv=1.500N/mm2;
面板截面的最大受剪应力计算值:
τ=3×
1604.2/(2×
600×
15.0)=0.267N/mm2;
面板截面抗剪强度设计值:
[fv]=1.500N/mm2;
面板截面的最大受剪应力计算值τ=0.267N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[τ]=1.5N/mm2,满足要求!
3.挠度验算
根据《建筑施工手册》,刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。
挠度计算公式如下:
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中,q--作用在模板上的侧压力线荷载:
q=17.03×
0.6=10.219N/mm;
l=200mm;
E--面板的弹性模量:
E=6000N/mm2;
I--面板的截面惯性矩:
I=60×
1.5×
1.5/12=16.88cm4;
面板的最大允许挠度值:
[ν]=0.8mm;
面板的最大挠度计算值:
ν=0.677×
10.22×
2004/(100×
6000×
1.69×
105)=0.109mm;
ν=0.109mm小于等于面板的最大允许挠度值[ν]=0.8mm,满足要求!
四、墙模板主次楞的计算
(一).次楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中,次楞采用方钢管,宽度50mm,高度50mm,壁厚3mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=8.34×
2=16.68cm3;
I=20.849×
2=41.698cm4;
次楞计算简图
1.次楞的抗弯强度验算
次楞最大弯矩按下式计算:
M=0.1q1l2+0.117q2l2
其中,M--次楞计算最大弯矩(N·
l--计算跨度(主楞间距):
l=600.0mm;
0.200×
0.900=3.679kN/m;
0.20×
0.90=0.756kN/m,其中,0.90为折减系数。
次楞的最大弯矩:
3.679×
600.02+0.117×
0.756×
600.02=1.64×
105N·
次楞的抗弯强度应满足下式:
其中,σ--次楞承受的应力(N/mm2);
M--次楞计算最大弯矩(N·
W--次楞的截面抵抗矩,W=1.67×
104mm3;
f--次楞的抗弯强度设计值;
f=205.000N/mm2;
次楞的最大应力计算值:
σ=1.64×
105/1.67×
104=9.8N/mm2;
次楞的抗弯强度设计值:
[f]=205N/mm2;
次楞的最大应力计算值σ=9.8N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
2.次楞的抗剪强度验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下:
其中,V-次楞承受的最大剪力;
0.900/2=1.839kN/m;
0.90/2=0.378kN/m,其中,0.90为折减系数。
次楞的最大剪力:
1.839×
600.0+0.617×
0.378×
600.0=802.1N;
截面抗剪强度必须满足下式:
τ=V[bh02-(b-δ)h2]/(8Izδ)≤fv
其中,τ--次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2);
V--次楞计算最大剪力(N):
V=802.1N;
IZ--方钢管的惯性矩(mm4):
IZ=208492.00mm4;
δ--方钢管的壁厚的2倍(mm):
δ=6.00mm;
b--方钢管的宽度(mm):
b=50.00mm;
h0--方钢管的高度(mm):
h0=50.00mm;
h--方钢管腹板高度(mm):
h=44.00mm;
fv--次楞的抗剪强度设计值(N/mm2):
fv=125N/mm2;
次楞截面的受剪应力计算值:
τ=802.1/2×
[50.00×
50.002-(50.00-6.00)×
44.002]/(8×
208492.000×
6.00)=1.596N/mm2;
次楞截面的受剪应力计算值τ=1.596N/mm2小于次楞截面的抗剪强度设计值fv=125N/mm2,满足要求!
3.次楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》,刚度验算采用荷载标准值,同时不考虑振动荷载作用。
挠度验算公式如下:
其中,ν--次楞的最大挠度(mm);
q--作用在次楞上的线荷载(kN/m):
0.20=3.41kN/m;
l=600.0mm;
E--次楞弹性模量(N/mm2):
E=206000.00N/mm2;
I--次楞截面惯性矩(mm4),I=4.17×
105mm4;
次楞的最大挠度计算值:
6.81/2×
6004/(100×
206000×
4.17×
105)=0.035mm;
次楞的最大容许挠度值:
[ν]=2.4mm;
次楞的最大挠度计算值ν=0.035mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=2.4mm,满足要求!
(二).主楞承受次楞传递的荷载,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中,主楞采用圆钢管,直径48mm,壁厚3mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=4.493×
2=8.986cm3;
I=10.783×
2=21.566cm4;
E=206000N/mm2;
主楞计算简图
主楞计算剪力图(kN)
主楞计算弯矩图(kN·
m)
主楞计算变形图(mm)
1.主楞的抗弯强度验算
作用在主楞的荷载:
P=1.2×
17.03×
0.2×
0.6+1.4×
3×
0.6=2.956kN;
主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):
l=600mm;
强度验算公式:
其中,σ--主楞的最大应力计算值(N/mm2)
M--主楞的最大弯矩(N·
M=3.37×
105N·
mm
W--主楞的净截面抵抗矩(mm3);
W=8.99×
103mm3;
f--主楞的强度设计值(N/mm2),f=205.000N/mm2;
主楞的最大应力计算值:
σ=3.37×
105/8.99×
103=37.5N/mm2;
主楞的最大应力计算值σ=37.5N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2,满足要求!
2.主楞的抗剪强度验算
主楞截面抗剪强度必须满足:
τ=2V/A≤fv
其中,τ--主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2);
V--主楞计算最大剪力(N):
V=3223.2N;
A--钢管的截面面积(mm2):
A=848.23mm2;
fv--主楞的抗剪强度设计值(N/mm2):
fv=120N/mm2;
主楞截面的受剪应力计算值:
τ=2×
3223.2/848.230=7.600N/mm2;
主楞截面的受剪应力计算值τ=7.6N/mm2小于主楞截面的抗剪强度设计值fv=120N/mm2,满足要求!
3.主楞的挠度验算
主楞的最大挠度计算值:
ν=0.381mm;
主楞的最大容许挠度值:
主楞的最大挠度计算值ν=0.381mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=2.4mm,满足要求!
五、穿墙螺栓的计算
N<
[N]=f×
A
其中N--穿墙螺栓所受的拉力;
A--穿墙螺栓有效面积(mm2);
f--穿墙螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2;
查表得:
穿墙螺栓的型号:
M12;
穿墙螺栓有效直径:
9.85mm;
穿墙螺栓有效面积:
A=76mm2;
穿墙螺栓最大容许拉力值:
[N]=1.70×
105×
7.60×
10-5=12.92kN;
主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力,则穿墙螺栓所受的最大拉力为:
N=5.88kN。
穿墙螺栓所受的最大拉力N=5.884kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN,满足要求!
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