贝雷桁架计算书样本Word下载.docx
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7.1.2抗剪强度验算29
7.1.3挠度验算30
7.2顶板10X10cm方木的计算30
7.2.1内楞的抗弯强度验算31
7.2.2内楞的抗剪强度验算32
7.2.3内楞的挠度验算32
8、拉杆检算(φ32)33
高峰特大桥贝雷桁架验算
Ø
1、计算资料
1.1工程概况
高峰水库特大桥17-32m简支梁,全桥总长569.81m,中心里程为DK97+629.13。
此简支梁桥墩采用圆端形空心墩,桥台采用的是矩形空心台。
3#墩~5#墩之间坡度较大,在3#墩~5墩之间采用贝雷桁架的现浇施工方法,水中梁采用造桥机现浇施工方法。
其中跨度为32.6m,净跨度为31.3m。
简支梁梁体为单箱单室斜腹板、等高度、不等截面结构,支点及跨中梁高均为3.05m。
箱梁底宽为5.5m,梁顶板宽13.4m,顶板厚度30~61㎝,腹板厚45~105㎝,底板厚28~70㎝。
1.2现浇支架方案
高峰特大桥3#-5#墩的简支箱梁简支现浇平台拟采用贝雷式(321型)作主梁、φ800mm钢管作支墩,贝雷梁的布置通过计算确定。
由于两墩之间净跨为31.3米,因此贝雷桁架设置为两跨简支形式,跨中采用单排φ800mm钢管柱作桁架,整跨采用单层双排321型贝雷梁做纵向主要承重结构,整跨需要特制2.1m长贝雷梁。
两端支墩仍采用φ800mm钢管,支立于桥墩承台上;
在钢管四周10×
10cm钢板焊接,经过三角板与钢管更好的连接,三角板再和预埋承台里面的钢筋连接;
在钢管柱横向采用φ300mm钢管以及[18槽钢做剪刀撑来增强钢管柱的稳定性。
结构布置:
在钢管上开槽与双I45工字钢连接,在沿纵向方向搭设贝雷梁在双I工字钢上面;
再在贝雷梁上部铺设I18工字钢作分配梁,顺I18工字钢的位置布置碗口式支架,其纵向间距与I18工字钢相合同为60cm,横向布置按计算要求布置,腹板下25cm,底板下60cm,翼缘板下90cm,其步距为120cm;
在碗口式支架上沿横向方向铺设12×
14cm的方木、间距按碗扣支架的横向间距布置,在承重方木12×
14cm的垂直方向按间距为25cm布置10×
10cm的小方木,再在小方木上直接铺设厚度为18mm的胶合板。
侧模采用钢模桁架;
内模采用3015型组合钢模结构,采用普通钢管支架支撑加固形成整体。
在跨中位置的φ800mm钢管下面施工个基础支墩,在此基础支墩上以及3#-5#承台上预埋件(预埋件位置需准确)与钢管柱连接,施工基础前先对原地面进行整平、夯实,夯实后再用粹石加固,钢管柱下地基承载力为250kPa以上。
贝雷支架形式、具体尺寸结构详见施工图。
1.3材料参数
材料性能以及参数
截面抵抗矩(cm3)
截面惯性矩(cm4)
弹性模量(Mpa)
容许应力(Mpa)
容许剪力(Mpa)
备注
[10
62.1
391
2.06×
105
160
80
I45a
1430
32240
321型贝雷梁
3578.5
250500
2.1×
106
273
208
单层单排参数值
φ80cm钢管
215
I18
185
1660
140
附注:
竹胶板:
规格1222x2444x18mm
弹性模量:
纵向Ez=6.5GPa、横向Eh=4.5GPa
弯曲强度:
f顺=80MPa、f横=55MPa
密度:
9.5KN/m3
木材:
方木强度等级取TC13(木结构设计规范)。
设计抗弯强度
顺纹抗剪强度
弹性模量
密度8KN/m3
2、验算依据
《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)
《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)
《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)
《钢结构设计规范》(GB50017-2003)
《路桥施工计算手册》(周兴水等著,人民交通出版社)
《高峰特大桥箱梁施工方案》
3、设计说明
偏安全考虑,贝雷支架验算按照全联箱梁混凝土一次浇注成型验算。
根据设计图知最不利位置位于墩旁支点处,以下计算均取此部位荷载计算。
取荷计算时,不考虑翼板下支架作用(偏安全),认为全断面荷载仅由底板下支架承受。
详见《现浇箱梁贝雷桁架设计图》。
4、强度验算
根据箱梁设计图知墩旁支点截面(顺桥向0-1.25m)处为最不利截面(此截面钢筋混凝土自重最大),计算得截面面积为14.556m2,则箱梁顺线路方向每延米钢筋混凝土自重为
14.556(中支点I-I截面面积)×
1(延米)×
25(C50混凝土自重)=370.5kN/延米
4.1.底模胶合板验算
主受力方木纵向间距为60cm,小方木按中心间距25cm布置。
胶合板按支承在分布方木上的3跨连续梁进行受力分析。
计算示意图:
4.1.1.抗弯强度验算
顺线路方向每延米宽跨中最大弯矩计算公式如下:
M=0.1ql2
其中,M--面板计算最大弯距(N.mm);
l--计算跨度(小方木中对中间距):
l=250mm;
q--作用在模板上的压力线荷载,它包括:
钢筋混凝土荷载设计值q1=1.2(分项系数)×
370.5/5.03=88.39kN/m;
倾倒混凝土荷载设计值q2=1.4×
2.00×
1=2.8kN/m;
振捣混凝土荷载设计值q3=1.4×
施工活荷载设计值q4=1.4×
2.5×
1=3.5kN/m;
q=q1+q2+q3+q4=88.39+2.8+2.8+3.5=97.49kN/m;
面板的最大弯距:
Mmax=0.1×
97.49×
2502=6.2×
105N.mm
按以下公式进行面板抗弯强度验算:
其中,σ--面板承受的应力(N/mm2);
M--面板计算最大弯距(N.mm);
W--面板的截面抵抗矩
(b面板截面宽度,h面板截面厚度)
W=1000×
18×
18/6=5.4×
104mm3;
f—胶合板截面的抗弯强度设计值(N/mm2),f=55N/mm2;
面板截面的最大应力计算值:
σ=M/W=6.09×
105/5.4×
104=11.3N/mm2<[f横]=55N/mm2
满足要求!
4.1.2.抗剪强度验算
计算公式如下(查手册P763)
其中,V--面板计算最大剪力(N);
q--作用在模板上的压力线荷载,q=97.49KN.m
面板的最大剪力:
V=0.6×
250=14623.5N
截面抗剪强度必须满足:
其中,T--面板截面的最大受剪应力(N/mm2);
V--面板计算最大剪力(N)
b--构件的截面宽度(mm):
b=1000mm;
hn--面板厚度(mm):
hn=18.0mm;
fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2):
fv=1.6N/mm2
面板截面的最大受剪应力计算值:
T=3×
14623.5/(2×
1000×
18)=1.22N/mm2<[fv]=1.600N/mm2
4.1.3.挠度验算
根据规范,刚度验算采用荷载标准值,同时不考虑活荷载作用。
挠度计算公式如下:
q--作用在底模上压力线荷载:
q=88.39/1.2=73.66N/mm;
l=250mm;
E--面板的弹性模量:
E=4.5×
103N/mm2;
I--面板的截面惯性矩:
I=100×
1.8×
1.8/12=48.6cm4;
面板的最大挠度计算值:
ω=0.677×
73.66×
2504/(100×
4500×
48.6×
104)=0.88mm≤[ω]=250/250=1mm
4.2.10cm×
10cm分布方木验算
主受力方木纵向间距为60cm,小方木每根长度4m,分布方木按支承在主受力方木上的3跨连续梁进行受力分析。
取最不利腹板处进行计算(小方木中对中间距25cm),计算示意图:
本工程分布方木采用100×
100mm规格,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=100×
100×
100/6=166.7cm3;
100/12=833.3cm4;
4.2.1.分布方木抗弯强度验算
分布方木最大弯矩按下式计算:
M—分布方木计算最大弯距(N.mm);
l--计算跨度(主受力方木中对中间距):
l=600mm;
q--作用在分布方木上的线荷载,它包括:
钢筋混凝土自重荷载设计值q1=1.2×
0.25×
3.05×
26=23.79kN/m;
倾倒混凝土活荷载设计值q2=1.4×
2×
0.25=0.7kN/m;
振捣混凝土荷载设计值q3=1.4×
0.25=0.7kN/m;
0.25=0.875kN/m;
q=q1+q2+q3+q4=23.79+0.7+0.7+0.875=9.38×
分布方木抗弯强度应满足下式:
其中,σ--内楞承受的应力(N/mm2);
M--内楞计算最大弯距(N.mm);
W--内楞的截面抵抗矩(mm3),W=16.7×
104;
f--内楞的抗弯强度设计值(N/mm2),f=13.000N/mm2;
分布方木最大应力:
σ=9.38×
105/16.7×
104=5.62N/mm2<[f]=13N/mm2
4.2.2分布方木抗剪强度验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下:
V-分布方木承受的最大剪力;
l--计算跨度(主受力方木中对中间距)l=600mm;
q--作用在分布方木上的线荷载q=26.07kN/m
分布方木最大剪力:
26.07×
600=9385.2N
截面抗剪强度必须满足下式:
其中,τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2);
V--内楞计算最大剪力(N);
b--内楞的截面宽度(mm):
b=100mm;
hn--内楞的截面高度(mm):
hn=100mm;
fv—分布方木抗剪强度设计值(N/mm2):
fv=1.6N/mm2;
分布方木截面的剪应力:
τ=3×
9385.2/(2×
100)=1.41N/mm2<[fv]=1.6N/mm2
4.2.3.分布方木挠度验算
挠度验算公式如下:
ω—分布方木的最大挠度(mm);
q--作用在分布方木上的线荷载(kN/m):
q=19.83kN/m;
l--计算跨度(主受力方木间距):
l=600mm;
E—分布方木弹性模量(N/mm2):
E=10000N/mm2;
I—分布方木截面惯性矩(mm4):
I=833.3×
104mm4;
分布方木最大挠度计算值:
ω=0.677×
19.83×
6004/(100×
10000×
833.3×
104)=0.21mm≤[ω]=l/250=600/250=2.4mm
4.3.主受力方木验算
主受力方木纵向间距为60cm(支架纵距),按腹板下最不利考虑荷载,腹板先横向间距为30cm,主受力木每根长4m,承受分布方木传来的集中力。
主方受力方木按支承在顶托上的承受分布方木传来集中荷载的3跨连续梁进行受力分析。
本工程分布方木采用120×
140mm规格,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=120×
1402/6=3.92×
105mm3;
I=120×
1403/12=2.75×
107mm4;
4.3.1主受力方木强度验算
主受力方木跨中弯矩:
M=0.267×
Pl
作用在主受力方木的荷载:
P=3.05×
0.6×
0.3×
26+2.5×
0.6=12.3kN;
主受力方木计算跨度(支架纵距):
主受力方木最大弯矩:
M=0.267×
12300×
600=1.97×
106N/mm
强度验算公式:
σ—主受力方木最大应力(N/mm2);
M—主受力方木最大弯距(N.mm);
W—主受力方木净截面抵抗矩:
W=3.92×
[f]—主受力方木强度设计值(N/mm2):
[f]=13.000N/mm2;
主受力方木最大应力:
σ=1.97×
106/3.92×
105=5.03N/mm2<[f]=13N/mm2
4.3.2.主受力方木抗剪强度验算
公式如下:
V=1.267×
P
其中,V—主受力方木计算最大剪力(N);
l--计算跨度:
P--作用在主受力方木荷载:
P=12300N
最大剪力:
V=1.267×
12300=1.56×
104N;
主受力方木截面抗剪强度必须满足:
τ--外楞截面的受剪应力(N/mm2);
V--外楞计算最大剪力(N);
b--外楞的截面宽度(mm):
b=140mm;
hn--外楞的截面高度(mm):
hn=200mm;
fv--外楞的抗剪强度设计值(N/mm2):
fv=1.6N/mm2;
主受力方木截面的剪应力:
1.56×
104/(2×
120×
140)=1.39N/mm2<[fv]=1.6N/mm2
4.3.3.主受力方木挠度验算
根据《手册》,刚度验算采用荷载标准值,同时不考虑活荷载作用。
ω=1.883×
Pl3/100EI
ω—主受力方木最大挠度(mm);
P—分布方木传来集中荷载(kN/m)
l--计算跨度:
E--弹性模量(N/mm2):
I--截面惯性矩(mm4):
I=2.744×
10mm7;
主受力方木的最大挠度:
ω=1.883×
103×
6003/100×
2.744×
107)=0.18mm≤[ω]=l/250=600/250=2.4mm满足要求!
4.4.满堂支架立杆验算
本工程采用碗扣式钢管脚手架施工,为轴心受压构件。
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载,不考虑风载和偶然荷载。
取最不利位置腹板中支点处计算。
静荷载设计值Ng=1.2×
(Ng1+Ng2+Ng3)=17.42kN
脚手架的自重(kN):
Ng2=0.129×
1.4=0.18kN;
模板的自重(kN):
Ng3=0.35×
0.6=0.063kN;
钢筋混凝土自重(kN):
Ng1=0.3×
26=14.27kN;
活荷载设计值Nq=1.4×
(Ng1+Ng2+Ng3)=1.4×
(2+2+2.5)=9.1kN
Ng1—混凝土振捣荷载,取2KN/m2;
Ng2—泵送混凝土荷载,取2KN/m2;
Ng3—施工活荷载,取2.5KN/m2
综上,立杆的轴向压力设计值:
N=Ng+Nq=17.42+9.1=26.52KN;
4.4.1立杆抗压强度验算
立杆抗压强度必须满足:
N<
[N]=A×
[f]
[N]--立杆抗压强度允许值;
A--立杆净截面面积(cm2),A=4.89cm2
[f]--钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205N/mm2
N=26.52KN<
[N]=4.89×
205=100.25KN,满足要求!
4.4.2立杆稳定性验算
立杆的稳定性计算公式:
N--立杆的轴心压力设计值(kN):
N=26.52kN;
φ--轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i=120/1.58=76查《扣件规范》附录C得φ=0.5
i--计算立杆的截面回转半径(cm):
i=1.58cm;
l0--计算长度(m)l0=h+2a=1.2+2×
0.3=1.8m(h为步距,a为立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度,取0.3m)
A--立杆净截面面积(cm2):
A=4.89cm2;
W--立杆净截面抵抗矩(cm3):
W=5.08cm3;
σ--钢管立杆最大应力计算值(N/mm2);
[f]--钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=160N/mm2;
钢管立杆最大应力:
σ=26520/(0.5×
4.89×
102)=108.9N/mm2<[f]=160N/mm2
4.5分配梁I18工字钢验算
分配梁I18工字钢纵向间距为60cm,贝雷梁最大间距为1.2m,在翼缘板处,计算按底板0.6m跨度计算。
分配梁I18工字钢,承受碗扣支架传来的集中力。
分配梁直接横向铺设在纵向的贝雷梁上面,承受碗扣支架传来集中荷载的3跨连续梁进行受力分析。
计算示意图如:
I18工字钢截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=1.85×
I=1.66×
4.5.1分配梁强度验算
P=(1.2×
26+1.4×
2+1.4×
2.5)×
0.6=37.51kN;
分配梁I18工字钢计算跨度(支架纵距):
l=1200mm;
37510×
1200=1.21×
107N/mm
σ=1.21×
107/1.85×
105=65.4N/mm2<[f]=160N/mm2
4.5.2.I18工字钢抗剪强度验算
P=37510N
37510=4.8×
τ=V/A<[fv]
其中,V--计算最大剪力(N);
A--构件的截面面积(mm2):
A=3.06×
103mm2;
[fv]--抗剪强度容许值(N/mm2):
[fv]=80N/mm2
τ=4.8×
104/3.06×
103=15.53/mm2<[fv]=80N/mm2
4.5.3、分配梁I18工字钢挠度验算
P—分布方木传来集中荷载(kN/m):
P=1.2×
26=34.26kN;
E=2.06×
105N/mm2;
I=1.66×
3.5×
104×
206000×
1.66×
107)=0.42mm≤[ω]=l/400=600/400=1.5mm满足要求!
4.6.贝雷梁验算
按支承在横桥向双排工字钢上的两跨连续梁,承受I18工字钢分配梁传来的集中荷载分析。
因两端悬臂部分长度很短,为方便计算不予考虑。
计算底板下承受的总荷载:
F=200.01+438.52+1046.26+267.83=1952.62KN
则折合每延米1952.62/5.05×
14.5=24.48KN/m
单片贝雷梁承受I18A工字钢传来的集中荷载P=0.6m×
0.6m×
24.48KN/m2=8.82KN
腹板处0-1.25处I18A工字钢传来的最大集中荷载P=1.2×
1.05m×
26×
3.05/5+1.4×
0.6=14.1KN
腹板处1.25-4.25处I18A工字钢传来的最大集中荷载P=11.6KN
腹板处1.25-4.25处I18A工字钢传来的最大集中荷载P=0.45×
1.2/5+2.5×
1.4×
0.6=7.24KN
则底板验算:
有medas计算,最大弯矩M=637.9KN.m;
最大剪力V=218.5KN
;
最大的支座反力集中在跨中这个位置即为R=437.1KN。
腹板验算:
最大弯矩M=610.1KN.m;
最大剪力V=204KN
最大的支座反力集中在跨中这个位置即为R=408KN
贝雷梁相应的参数:
截面抵抗矩:
W=3578.5cm3=3.6×
10-5m3
截面惯性矩:
I=250500cm4
腹板处的弯矩截图
底板处的弯矩截图
由上截图易知其腹板以及底板最大的弯矩分别MMAX=610.1KN.m、637.9KN.m
腹板处的剪力截图
底板处的剪力截图
由此知其腹板以及底板分别最大的剪力Vmax=204KN、218KN
4.6.1抗弯强度验算
利用结构计算软件输入荷载后,输出结果:
(抓图1)
抗弯强度应满足下式:
其中,σ—工字钢承受的应力(N/mm2);
M--计算最大弯距;
W--截面抵抗矩(mm3),W=3578.5×
103mm3;
f--抗弯强度设计值(N/mm2),f=270N/mm2;
底板处最大应力:
σ=637.9×
106/3578.5
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