北京某物流仓库盘扣支架计算书919概要Word文件下载.docx

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1

水平杆件

梁截面宽度

0.8m

梁截面高度

1.1m

支架高度

10m

楼板厚度

0.12m

板底立杆纵距la

1.5m

板底立杆横距lb

梁立杆纵距

梁长度方向立杆纵距同板底立杆纵距，1.5m

梁侧与梁底立杆横距

梁下设置2根立杆,间距1200mm

钢管类型

水平杆钢管：

φ48×

2.5mm，立杆钢管：

3.2mm

水平杆最大步距

顶步步距

1m

立杆伸出顶层水平杆长度a

0.5m

面板

12mm厚木胶合板

梁底次楞

80×

80mm方木，15根

梁底主楞

双10号槽钢槽口水平[

梁侧次楞

40×

80mm方木，间距200mm

梁侧主楞

两根钢管，间距500mm

穿梁螺栓

穿梁螺栓直径12mm，间距：

500mm×

500mm

剪刀撑设置

依据JGJ231-2010规范要求设置

支撑结构与既有结构连接情况

支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连接

荷载标准值参数

永久荷载

新浇砼自重

24kN/m3

钢筋自重

1.5kN/m3

面板次楞自重

0.3kN/m2

支架自重

0.166kN/m

可变荷载

施工荷载及设备荷载

3kN/m2

砼下料水平荷载

2kN/m2

风荷载

不考虑风荷载作用！

三、新浇砼对模板侧压力标准值计算

依据《砼结构工程施工规范GB50666-2011》，浇筑速度大于10m/h，或砼坍落度大于180mm时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式计算:

=24×

1.1=26.4kN/m2

其中γc--混凝土的重力密度，取24kN/m3；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.1m；

四、梁侧模板面板验算

面板采用木胶合板，厚度为12mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。

计算宽度取1000mm。

面板的截面抵抗矩W=1000×

12×

12/6=24000mm3；

截面惯性矩I=1000×

12/12=144000mm4；

（一）强度验算

1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m。

2、荷载计算

新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=26.4kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。

均布线荷载设计值为：

q1=（1.2×

26.4+1.4×

2）×

1=34.48KN/m

q2=（1.35×

0.7×

1=37.6KN/m

取较大值q=37.6KN/m作为设计依据。

3、强度验算

施工荷载为均布线荷载：

M1=0.1q1l2=0.1×

37.6×

0.202=0.15kN·

m

面板抗弯强度设计值f=25N/mm2；

σ=

Mmax

=

0.15×

106

=6.25N/mm2<

f=25N/mm2

W

24000

面板强度满足要求!

（二）挠度验算

q=1×

26.4=26.4kN/m；

面板最大容许挠度值:

200/400=0.5mm；

面板弹性模量:

E=4500N/mm2；

ν=

0.677ql4

0.677×

26.400×

2004

=0.44mm<

0.5mm

100EI

100×

4500×

144000

满足要求!

五、梁侧模板次楞验算

次楞采用40×

80mm（宽度×

高度）方木，间距：

0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:

截面抵抗矩W=40×

80/6=42667mm3；

截面惯性矩I=40×

80/12=1706667mm4；

1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。

0.2=6.896KN/m

0.2=7.52KN/m

取较大值q=7.52KN/m作为设计依据。

计算最大弯矩：

Mmax=0.1ql2=0.1×

7.52×

0.52=0.188kN·

最大支座力：

1.1ql=1.1×

0.5=4.14kN

次楞抗弯强度设计值[f]＝13N/mm2。

0.188×

=4.406N/mm2<

13N/mm2

42667

（二）抗剪强度验算

次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.6×

0.5=2.256kN

木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；

抗剪强度按下式计算:

τ=

3V

3×

2.256×

103

=1.058N/mm2<

fv=1.6N/mm2

2bh

2×

80

次楞抗剪强度满足要求!

（三）挠度验算

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：

q=26.4×

0.2=5.28kN/m；

次楞最大容许挠度值=500/400=1.3mm；

次楞弹性模量:

E=9000N/mm2；

5.28×

5004

=0.145mm<

1.3mm

9000×

1706667

六、梁侧模板主楞验算

主楞采用两根钢管，间距：

0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:

截面抵抗矩W=4490mm3；

截面惯性矩I=107800mm4；

1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=4.14kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距，L=0.5m。

主楞计算简图（kN）

主楞弯矩图（kN·

m）

2、强度验算

最大弯矩Mmax=0.528kN·

主楞抗弯强度设计值[f]＝205N/mm2。

0.528×

58.797N/mm2<

205N/mm2

W×

2

4490×

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=2.904kN，主楞弹性模量:

E=206000N/mm2。

主楞最大容许挠度值：

500/400=1.3mm；

经计算主楞最大挠度Vmax=0.143mm<

1.3mm。

（三）悬挑段强度验算

穿梁螺栓距梁底距离150mm，次楞间距200mm，

弯矩M=4.14×

0.15=0.62kN·

M

0.62×

69.042N/mm2<

（四）悬挑段挠度验算

容许挠度值：

150×

2/400=0.8mm；

经计算主楞最大挠度Vmax=0.210mm<

0.8mm。

七、对拉螺栓验算

对拉螺栓轴力设计值：

N＝abFs

a——对拉螺栓横向间距；

b——对拉螺栓竖向间距；

Fs——侧模板承受的荷载设计值：

Fs=0.95（rGG4k＋rQQ2k）=0.95×

（1.2×

2）=32.76kN。

N=0.50×

0.50×

32.76=8.19kN。

对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=Anftb

An——对拉螺栓净截面面积，M12螺栓An=76.0mm2

ftb——螺栓的抗拉强度设计值，强度等级5.6级，ftb=210N/mm2

Ntb=210×

76.0/1000=15.96kN>

N=8.19kN。

对拉螺栓抗拉强度满足要求!

八、梁底模板面板验算

面板采用木胶合板，厚度为12mm。

取梁底主楞间距1.5m作为计算单元。

面板的截面抵抗矩W=150×

1.2×

1.2/6=36cm3；

截面惯性矩I=150×

1.2/12=21.6cm4；

1、梁底次楞为15根，面板按多跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.057m。

作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：

q1=[1.2×

（24×

1.1+1.5×

1.1+0.3）+1.4×

3]×

1.5=57.33kN/m

q2=[1.35×

1.5=61.82kN/m

根据以上两者比较应取q=61.82kN/m作为设计依据。

计算简图（kN）

弯矩图（kN·

剪力图（kN）

经过计算得到从左到右各支座力分别为：

N1=1.390kN;

N2=3.996kN;

N3=3.397kN;

N4=3.558kN;

N5=3.515kN;

N6=3.526kN;

N7=3.523kN;

N8=3.524kN;

N9=3.523kN;

N10=3.526kN;

N11=3.515kN;

N12=3.558kN;

N13=3.397kN;

N14=3.996kN;

N15=1.390kN;

最大弯矩Mmax=0.021kN·

梁底模板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）=25N/mm2；

梁底模板的弯曲应力按下式计算：

0.021×

0.583N/mm2<

25N/mm2

36×

挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。

q=1.5×

1.1＋1.5×

1.1＋0.3+3）=47.03kN/m；

经计算，最大变形Vmax=0.003mm

梁底模板的最大容许挠度值:

57/400=0.1mm；

最大变形Vmax=0.003mm<

0.1mm

九、梁底模板次楞验算

本工程梁底模板次楞采用方木，宽度80mm，高度80mm。

次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=8×

8×

8/6=85.333cm3；

I=8×

8/12=341.333cm4；

最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下主楞的间距，L=1.5m。

次楞计算简图

荷载设计值q=3.996/1.5=2.664kN/m；

最大弯距Mmax=0.1ql2=0.1×

2.664×

1.52=0.599kN·

m；

次楞抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

0.599×

=7.020N/mm2<

85.333×

次楞抗弯强度满足要求！

V=0.6ql=0.6×

1.5=2.398kN

2.398×

=0.56N/mm2<

80

次楞最大容许挠度值：

l/400=1500/400=3.8mm；

q=3.040/1.5=2.027N/mm；

2.027×

15004

=2.261mm<

3.8mm

341.333×

104

次楞挠度满足要求!

一十、梁底模板主楞验算

主楞采用:

截面抵拒矩W=79.4cm3

截面惯性矩I=396.6cm4

集中荷载P为次楞传递荷载。

（一）抗弯强度验算

经计算，从左到右各支座力分别为：

N1=24.67kN;

N2=24.67kN;

最大弯矩Mmax=9.883kN·

主楞抗弯强度设计值[f]（N/mm2）=205N/mm2；

；

主楞弯曲应力按下式计算：

9.883×

=124.471N/mm2<

79.40×

主楞抗弯强度满足要求!

主楞的最大容许挠度值:

L/400=1200/400=3.0mm或10mm；

经计算，主楞的最大变形Vmax=1.787mm<

3.0mm

主楞挠度满足要求!

一十一、立杆稳定性验算

（一）支架立杆轴心力设计值

上部梁传递的最大荷载设计值：

24.666kN；

立柱承受支架自重：

10×

0.166=1.99kN

立杆轴心压力设计值N：

24.666+1.99=26.66kN；

（二）立杆计算长度

立杆计算长度按下式计算，并取较大值：

L0=ηh=1.2×

1.5=1.80m

L0=h'

+2ka=1+2×

0.5=1.70m

h---支架立杆中间层水平杆最大竖向步距（m）。

h'

---支架立杆顶层水平杆步距（m）

η---支架立杆计算长度修正系数。

K---悬臂端计算长度折减系数

a---支座可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离（m）

L0取1.80，立杆长细比λ=Lo/i=180.00/1.59=113

按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数

=0.386；

（三）立杆承载力验算

立杆截面抵抗矩W=4.73cm3；

立杆Q345钢材抗压强度设计值f=300N/mm2；

组合风荷载时立杆稳定性计算：

N

26.66×

=153.48N/mm2<

f=300N/mm2

A

0.386×

4.5×

102

立杆稳定性满足要求!

一十二、立杆底地基承载力验算

1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=26.66kN

2、垫木底面面积A

垫木作用长度1m，垫木宽度0.3m，垫木面积A=1×

0.3=0.3m2

3、地基土为9，其承载力设计值fak=200kN/m2

立杆垫木地基土承载力折减系数mf=1

4、验算地基承载力

立杆底垫木的底面平均压力

P=

26.66

=88.87kN/m2<

mffak=200×

1=200kN/m2

0.3

。