干挂大理石施工方案含计算书Word格式.docx
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三、幕墙承受荷载计算
1、风荷载标准值计算:
幕墙属于薄壁外围护构件,按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)计算:
Wk=βgzμzμsWo……7.1.1-2[GB50009-2001]
上式中:
Wk:
作用在幕墙上的风荷载标准值(MPa);
Z:
计算点标高:
13.1m;
βgz:
瞬时风压的阵风系数;
根据不同场地类型,按以下公式计算:
βgz=K(1+2μf)
其中K为地区粗糙度调整系数,µ
f为脉动系数
C类场地:
β=0.85*(1+2Pf)其中:
µ
f=0.734(Z/10)-0.22”
对于C类地区,13.lm高度处瞬时风压的阵风系数:
βgZ=0.85*(1+2*(0.734(Z/10)-0.22))=1.14
z:
风压高度变化系数;
对于C类地区,l00m高度处风压高度变化系数:
Z=0.616*(Z/10)0.44=0.74
μs:
风荷载体型系数,根据计算点体型位置取1.2:
Wo:
基本风压值(MPa),根据现行<
<
建筑结构荷载规范>
>
GB50009-2001附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用,按重现期50年,绥化地区取0.00055MPa;
Wk=
gzμZμsWo
=1.14*0.74*1.2*0.00055
=00056MPa
2.垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值:
qEAk=βEamaxGk/A……5.3.4[JGJ102-2003]
qEAk:
垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa)
βE:
动力放大系数,取5.0;
amax:
水平地震影响系数最大值,取0.10;
Gk:
幕墙构件的重力荷载标准值(N);
A:
幕墙构件的面积(mm2):
3.作用效应组合:
荷载和作用效应按下式进行组合:
S=
GSGk+
w
wSwk+
E
ESEk……5.4.1[JGJ102-20031]
S:
作用效应组合的设计值;
SGk:
重力荷载作为永久荷载产生的效应标准值;
Swk、SEk:
分别为风荷载,地震作用作为可变荷载产生的效应标准值:
G、
w、
E:
各效应的分项系数;
W
分别为风荷载,地震作用效应的组合系数。
上面的
E为分项系数,按5.4.2、5.4.3、5.4.4[JGJ102-2003]规定如下:
进行幕墙构件强度、连接件和预埋件承载力计算时:
重力荷载:
G:
1.2;
风荷载:
w:
1.4;
地震作用:
E:
1.3;
进行位移及挠度计算时;
1.0;
1.0;
1.0;
上式中,风荷载的组合系数
W,为1.0;
地震作用的组合系数
E为0.5;
四、石材的选用与校核:
1.石材面积:
B:
石材幕墙分格宽:
1.100m
H:
石材幕墙分格高:
0.4m
A:
玻璃板块面积:
A=B×
H
=1.1×
0.4
=0.44m
2
2、石材的强度计算:
校核依据:
a≤fg=3.700N/mm
q:
石材所受组合荷载:
a:
石材短边边长:
b:
石材长边边长:
1.1m
t:
石材厚度:
20.Omm
:
石材板面跨中弯曲系数,按边长比a/b查
表5.4.1得:
0.0742
σw:
石材所受应力:
采用Sw+O.6SE组合:
q=W+0.6×
qEA
=0.784+0.6×
0.03
=0.802kN/m
σw=6×
Ψ×
q×
a
2×
1000/(1.2Xt)
=6×
0.0742×
0.802×
0.8
1000/(1.2×
25.0)
=0.25N/mm
0.25N/mm
2,<
fg=3.70N/mm
2石材的强度满足
3.石材剪应力计算:
τmax≤[τ]
τ:
石板中产生的剪应力设计值;
n:
一个连连线上的螺栓数量:
石板厚度:
25mm
d:
孔宽:
7.Omm
s:
孔底总长度:
100.Omm
β:
系数,取1.25
对边开孔
τ=s:
×
a×
b×
p×
1000/[n×
(t一d)×
s〕
=0.802×
0.8×
1.2×
1.25/[2×
(25一7)×
100]
=0.0002671.8N/mm
所以石材抗剪强度满足要求。
7、挂钩剪应力校核
τmax≤[τ]
挂钩剪应力设计值
挂钩截面面积:
200mm2
一个连接边上的挂钩数量:
对边开槽
=sz×
0×
1000/[n×
A]
=0.00072≤125.000N/mm
所以挂件受剪强度满足要求。
五、幕墙立柱计算基本参数:
基本参数:
1:
4.5m;
2:
力学模型:
多跨铰接连续静定梁:
3:
立柱跨度:
1.5m;
4:
立柱左分格宽:
1000mm;
立柱右分格宽:
1200mm;
5:
立柱计算间距(指立柱左右分格平均宽度):
B=1200mm;
6:
板块配置:
石材;
7:
立柱材质:
Q235;
8:
安装方式:
偏心受拉:
本处幕墙立柱按多跨铰接连续静定梁力学模型进行设计计算,受力模型如下:
多跨铰接连续静定梁力学模型
1.立柱型材选材计算:
(1)风荷载作用的线荷载集度(按矩形分布):
qwk:
风荷载线分布最大荷载集度标准值(N/mm);
风荷载标准值(MPa);
幕墙立柱计算间距(mm);
qwk=wkB
=0.00056*1200
=0.672N/mm
qw:
风荷载线分布最大荷载集度设计值(N/mm);
qw=1.4qwk
=1.4*0.672
=0.94N/mm
(2)水平地震作用线荷载集度(按矩形分布):
qEAK:
垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(MPa);
βE:
动力放大系数,取5.0;
.
amax:
水平地震影响系数最大值,取0.10;
幕墙构件的重力荷载标准值(N),(含面板和框架):
幕墙平面面积(mm2):
qEAk=βEamax×
Gk/A……5.3.4[JGJ102-2003]
=5*0.10*0.000625
=0.0003125N/mm
qEk:
水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm);
幕墙立柱计算间距mm;
qEk=qEAkB
=0.0003125*1000
=0.3125N/mm
qE:
水平地震作用线荷载集度设计值(N/mm);
qE=1.3qEk
=1.3*0.3125=0.41N/mm
(3)幕墙受荷载集度组合:
用于强度计算时,采用Sw+0.5SE设计值组合:
……5.4.1[JGJ102-2003]
q=qW+0.5qE
=0.63+0.5*0.41=0.835N/mm
用于挠度计算时,采用S_+0.5SE标准值组合:
…"
"
5.4.1〔JGJ102-20031
qk-qk+0.5qEk
=0.45+0.5*0.3125=0.61N/mm
2.选用立柱型材的截面特性:
按上一项计算结果选用型材号:
[8
型材的抗弯强度设计值:
fS=215MPa
型材的抗剪强度设计值:
τs125MPa
型材弹性模量:
E=206000MPa
绕X轴惯性矩:
Ix=1010000mm4
绕Y轴惯性矩:
Iy=166000mm4
绕X轴净截面抵抗矩:
Wnx1=25300mm3
Wnx2=5790mm3
型材净截面面积:
An=1024.8mm2
型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度:
t=8.Omm
型材受力面对中性轴的静矩:
Sx=33500mm3
塑性发展系数:
γ=l.05
3.立柱的内力分析:
第1跨内力分析:
RBi=qLi*[1一(Ai/Li)2]/2-Pi*(Ai/Li),i=1
=0.835*1500*[1一(600/1500)2]/2-0*(600/1500)
=526.05N
Mi=qLi2*[1一(Ai/Li)2]2/8,i=1
=0.835*15002*[1一(600/1500)2]2/8
=82852.9N·
mm
第2跨内力分析:
Pi:
=RBi-1,i=2
=526.05N
RBi,=qLi*[1-(Ai/Li)/2-Pi*(Ai/Li2)]2,i=2
=0.835*1500*[1-(600/1500)2]/2-526.05*(600/1500)
=315.63N
Mi=qLi2*[1-(Ai/Li)2]2/8-Pi*Ai*[1-(1+(Ai/Li))2/2+Ai/Li],i=2
=0.835*15002*[1-(600/1500)2]2/8-526.05*600*[1-(1+(600/1500)2/2+600/1500]
=-87840.2N·
MA2=-(Pi*Ai+qAi2/2),(i=2)
=-465930Nmm
第3跨内力分析:
Pi=RBi-1,i=3
RBi=qLi*[1一(Ai/Li)2]/2-Pi*(Ai/Li),i=3
=0.835*1500*[1-(600/1500)2]/2-315.63*(600/1500)
=399.8N
Mi=qLi2*[1-(Ai/Li)2]2/8-Pi*Ai*[1-(1+(Ai/Li))2/2+Ai/Li〕,i=3
=0.835*15002*[1-(600/1500)2〕2/8-315.63*600*[1-(1+(600/1500)2/2+600/1500)
=162713.57N·
MA3(Pi*Ai+qAi2/2),(i=3)
=-339678.ON·
4.幕墙立柱的抗弯强度及抗剪强度验算:
按下面强度公式校核抗弯强度:
f=N/An+Mx/γWnx<
γWnx≤fs……6.3.7[JGJ102-2003]
N:
立柱轴力设计值(N);
Mx:
立柱弯矩设计值(N·
mm);
An:
立柱净截面面积(mm2);
Wnx:
在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm3);
γ:
塑性发展系数,取1.05;
fs:
型材的抗弯强度设计值,取215MPa;
按下面强度公式校核立柱受剪强度:
τmax:
蕊TS125MPa(立柱的抗剪强度设计值)
(1)第1跨立柱跨中强度验算:
N1=1.2*0.0011*1000*(600+1500)
=2772N
f1=N1/An+M1/γWnx
=2772/1204.8+82852.9/(1.05*25300)
=5.42MPa
f,=5.42MPa≤215MPa
第1跨立柱抗弯强度满足设计要求!
VBl=RBl=526.05N
τ=VBlSX/IXt
=526.05*33500/1010000/8.0
=2.18MPa
τlmax=2.18MPa≤125MPa
第1跨立柱抗剪强度满足设计要求!
(2)第2跨跨中弯矩最大处的强度验算:
从以上分析可以看到,第2跨后跨中弯矩最大值为:
162713N·
IIun,M3为一控制截面
N3=315.63N
f3=162713/(1/05*25300)+315.63/1204.8=6.43MPa
f3=6.43MPa≤215MPa
第2跨立柱抗弯强度满足设计要求!
V3mid=Pi*(Ai/Li)=210.42N(i=3)
τ3=V3mid记Sx/Ixt
=210.42*33500/1010000/8.0
=0.872MPa
τ3=0.872MPa≤125MPa
第3跨立柱抗剪强度满足设计要求!
fzs3=(6.432+0.8722)0.5=6.49MPa
fzs3=≤1.lfs=236.SMPa
第3跨立柱折算强度满足设计要求!
(3)支座弯矩最大处的强度验算:
从以上分析可以看到,支座弯矩最大处为:
一465930·
mm,M2A为一控制截面
N2=315.63N
f2A=465930/(1.05*25300)+315.63/1204.8
=17.85MPa
f2A=17.5MPa≤215MPa
第2跨立柱支座处抗弯强度满足设计要求!
V2A1=-(Pi+q*Ai/2*(2+Ai/Li))(i=2)
=-916.83N
V2A2=Pi*(Ai/Li+q*Li/2)(i=2)
=323.9glN
{V2A}=593.ON
τ2A=VZ^Sx/Ixt
=593.0*33500/1010000/8.0
=2.46MPa
T2A=2.46MPa≤125MPa
第2跨立柱支座处抗剪强度满足设计要求!
fzs2A=(17.852+2.462)0.5=18.02MPa
fzs2A≤1.1fs=236.5MPa
第2跨立柱支座处折算强度满足设计要求!
5.幕墙立柱的挠度验算:
计算校核依据:
df,lim≤L/250
(1)第1跨立柱跨中挠度验算:
dfl,lim=5qkLi4/384EIx*(1-2.4(Al/Ll)2)
=0.0031mm
df2,c=qkA2L23/24EIx*(-1+4(Al/Ll)2+3(A2/L2)3+(P2A22L2/3EIx)*(1+A2/L2)
=Omm
dfl=dfl,mid+df2,c/2=0.0031mm
dfl=0.0031mm≤df,lim=(L1+a2)/250=13.2mm
第1跨立柱挠度可以满足要求!
(2)第2跨后跨中弯矩最大处的挠度验算:
从以上分析可以看到,第2跨后跨中弯矩最大值为:
465930N·
mm,M3为挠度控制截面
df3,mid=5qkLi4/384EIx-qkAi2Li2/32EIx-PiAiLi2/16EIx
=1.624mm
df4,c=qkAiLi3/24EIx*(-1+4(Ai/Li)2+3(Ai/Li)3)+(PiAi2Li/3EIx)*(1+Ai/Li)
=0.851mm
df3-dfi,mid+df(i+l),c/2=2.0495mm(i=3)
df3,mid=2.0495mm≤dfl,lim=L/250=13.2mm
立柱挠度可以满足要求!
六、幕墙横梁计算基本参数:
13.100m;
2:
横梁跨度:
B=1000mm;
横梁上分格高:
800mm;
横梁下分格高:
800mm;
横梁间距(指横梁上下分格平均高度):
H=800mm;
三角荷载简支梁;
横梁材质:
因为B>
H,所以本处幕墙横梁按三角形荷载简支梁力学模型进行设计计算,受力膜型如下:
三角形荷载简支梁受力模型
1.横梁型材选材计算:
(1)横梁在风荷载作用下的线荷载集度(按三角形分布):
B:
横梁跨度(mm);
=0.00056*1000
=0.56N/mm
qw:
qw=1.4qwk
=1.4*0.56
=0.784N/mm
(2)垂直于幕墙平面的分布水平地震作用的线荷载集度(按三角形分布):
qEAk:
垂直于幕墙平面的分布水平地震作用(MPa);
水平地震影响系数最大值,取0.1;
Gk:
幕墙构件的重力荷载标准值(N),(主要指面板组件);
幕墙平面面积(2mm);
qEAk=βEamaxGk/A……5.3.4[JGJ102-20031
=5.0*0.11*0.001
=0.0008MPa
qEk:
横梁受水平地震作用线荷载集度标准值(N/mm);
横梁跨度(mm):
=0.0008*1000
=0.80N/mm
横梁受水平地震作用线荷载集度设计值(N/mm);
=1.3*0.80=1.04N/mm
(3)幕墙横梁受荷载集度组合:
用于强度计算时,采用Sw+O.5SE设计值组合:
……5.4.1[JGJ102-2003]
q=qw+0.5qE
=0.784+0.5*1.04
=1.304N/mm
用于挠度计算时,采用Sw+0.5SE标准值组合:
……5.4.1〔JGJ102-2403〕
qk=qwk+0.5qFk
=0.56+0.5*0.80
=0.96N/mm
(4)横梁在风荷载及地震组合作用下的弯矩值(按三角形分布):
My:
横梁受风荷载及地震作用弯矩组合设计值(N·
Mw:
风荷载作用下横梁产生的弯矩(N·
ME:
地震作用下横梁产生的弯矩(N·
Mw=qwB2/12
ME=qEB2/12
采用Sw+0.5SE组合:
My=Mw+O.5ME
=qB2/12
=1.304*1000z/12
=108666.7N·
(5)横梁在自重荷载作用下的弯矩值(按矩形分布):
横梁自重线荷载标准值(N);
横梁间距(俪);
Gk=0.001*H
=0.001*900=0.9N/mm
横梁自重线荷载设计值(N);
G=1.2Gk
Gk=1.2*0.9=1.08N/mm
M:
横梁在自重荷载作用下的弯矩设计值(N·
Mx=GB2/8
=1.08*10002/8
=135000N·
2.确定材料的截面参数:
(1)横梁抵抗矩预选:
Wnx:
绕X轴横梁净截面抵抗矩预选值(mm3);
Wny:
绕Y轴横梁净截面抵抗矩预选值(mm3);
Mx:
横梁在自重荷载作用下的弯矩设计值(N•mm);
My:
风荷载及地震作用弯矩组合设计值(N·
取1.05;
f5:
型材抗弯强度设计值(MPa),对Q235取215:
按下面公式计算:
Wnx=Mx/γfs
=135000/1.05/215
=598.0mm3
Wny=My/γfs
=598.Omm3
(2)横梁惯性矩预选:
df,lim:
按规范要求,横梁的挠度限值(mm);
B/250=1000/250=4.Omm
取:
df,li=4.Omm
qk:
风荷载与地震作用线荷载集度标准值组合(N/mm);
型材的弹性模量(MPa),对Q235取206000MPa;
Iymin:
绕Y轴最小惯性矩(mm4);
df,iim=qkB4/120EIymin……(受风荷载与地震作用的挠度计算)Iymin=qkB4/120Edf,lim
=0.96*10004/120/206000/4.0
=9708/7mm4
Ixmin:
绕X轴最小惯性矩(mm4);
横梁自重线荷载设计值(N):
df,lim=5GB4/384EIxmin……(自重作用下产生的挠度计算)
Ixmin=5GB4/384Edf,lim
=5*1.656*10004/384/206000/4.0
=26168.08mm4
3.选用横梁型材的截面特性:
按照上面的预选结果选取型材:
选用型材号:
角码片40×
40×
4.0
型材抗弯强度设计值:
215MPa
型材抗剪强度设计值:
125MPa
Ix=112100mm4
Iy46400mm4
Wnxl=3130mm3
Wnx2=3130mm3
绕Y轴净截面抵抗矩:
Wnyl=5030mm3
绕Y轴净截面抵抗矩;
Wny2=5030mm3
An=480.3mm2
横梁与立柱连接时角片与横梁连接处横梁壁厚:
t=5.Omm
横梁截面垂直于x轴腹板的截面总宽度:
tx=5mm
横梁截面垂直于Y轴腹板的截面总宽度:
ty=5.Omm
型材受力面对中性轴的静矩(绕X轴):
Sx=3179mm3
型材受力面对中性轴的静矩(绕Y轴):
Sy=
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- 大理石 施工 方案 计算