HQ100悬臂施工技术计算书Word格式.docx
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最大悬臂长度时,两端悬臂承受方向相反地横向风载.其基本风压Wg=500Pa.
计算过程中,根据实际情况考虑了下面几种荷载组合:
组合1:
荷载1+荷载2+荷载3+荷载5+荷载7
计算图式
荷载1:
A侧悬臂自重系数调整为1.05,B侧悬臂自重系数调整为0.95.
荷载2:
挂篮及施工机具重560KN,A侧梁端施加集中荷载:
=560KN×
1.2=672KN
B侧梁端施加集中荷载:
0.8=448KN
荷载3:
A侧悬臂施加均布荷载:
=10KN/m
A侧梁端施加集中荷载:
=200KN
荷载5:
13号段重1400KN,A侧梁端施加集中荷载:
=1400KN
=700KN
荷载7:
梁宽12.2m,故B侧悬臂施加均布风荷载:
=-500×
12.2=-6.1KN/m
如图所示,荷载组合1在A侧加载荷载:
B侧加载荷载:
整体建模计算,结果如下:
组合2:
荷载1+荷载2+荷载3+荷载4+荷载7
荷载4:
A侧梁端施加集中荷载:
=672KN
B侧距梁端2m处施加集中荷载:
=448KN
如图所示,荷载组合2在A侧加载荷载:
组合3:
荷载1+荷载2+荷载3+荷载6
荷载6:
B侧13号段坠落最不利,节段重1400KN,A侧梁端施加集中荷载:
如图所示,荷载组合4在A侧加载荷载:
在荷载组合1情况,临时支座反力f1=46814.5KN
f1’=2227KN
在荷载组合2情况,临时支座反力f2=35560.7KN
f2’=11380.8KN
在荷载组合3情况,临时支座反力f3=73846.8KN
F3’=-16045.2KN
单个临时支座所受压力最大值Fmax=f3/2=36873.4KN
所受拉力最大值F’max=f3’/2=8022.6KN
由于墩顶平面尺寸限制,临时支座难以满足挂篮坠落工况下主梁抗倾覆地要求.应采用临时支墩方案.
临时支墩采用如下形式:
整体建模,在荷载组合1下,计算结果如图:
在荷载组合2下,计算结果如图:
在荷载组合3下,计算结果如图:
组合4:
荷载1+荷载2+荷载3+荷载8.此项组合用以检算临时支墩抵抗横向风荷载地承载力.
荷载8:
平均梁高6.35m,两侧悬臂施加相反方向地均布风荷载:
=
=500×
6.35=3.175KN/m
则荷载组合4在A侧加载荷载:
=3.175KN/m
在荷载组合4下,计算结果如图:
临时支墩反力图
临时支墩轴力图
从计算结果可以看出:
在荷载组合1情况下,临时支墩反力F1=17066kN
F1’=7511kN
在荷载组合2情况下,临时支墩反力F2=14411kN
F2’=9233kN
在荷载组合3情况下,临时支墩反力F3=24115kN
F3’=4853kN
在荷载组合4情况下,临时支墩反力F4=17101kN
F4’=8032kN
由以上四种组合计算出单根临时支墩最大压力为f3=24115KN,四种组合下,临时支墩均未出现拉力.
临时支墩采用φ1200X12地钢管混凝土柱.钢管内填充C40混凝土.
单根钢管混凝土柱承载力设计值计算:
钢管混凝土材料性能(根据规程DL/T5085-1999)
混凝土
C40
钢材
Q235
混凝土强度标准值fck
26.8
Mpa
混凝土强度设计值fc
19.1
钢材屈服强度fy
235
钢材抗压强度设计值f
215
钢管外径D
1200
mm
钢管壁厚t
12
组合截面面积Asc
1130973.354
mm2
核心混凝土横截面积Ac
1086186.809
钢管横截面积As
44786.54482
截面约束效应系数标准值KCk
0.361556441
截面约束效应系数设计值KC0
0.507314797
系数B1
1.1499
系数C1
-0.108192
组合轴压强度标准值fscy
43.24476307
MPa
组合轴压强度设计值fsc
33.75955738
比例极限fscp
29.40643889
比例极限对应地应变epxlscp
0.00076375
组合轴压弹性模量Esc
38502.70231
组合容重
2.70584E-05
N/M3
轴压承载力设计值
38181.15985
KN
弹性失稳界限长细比LMDp
113.6774337
弹塑性失稳界限长细比LMDo
12.65628977
计算长度L
7800
MM
长细比LMD
26
系数e
131878222.5
系数d
7500
系数c
0.993413662
系数b
0.001040801
系数a
-4.11179E-05
轴压稳定系数FI
0.992678764
轴压稳定承载力设计值
37901.62657
以上计算可得,单根钢管混凝土柱承载力设计值为37901.6KN.与单根临时支墩所受最大压力相比较,有较大地安全储备.经计算,横向联接系杆件强度、稳定满足规范要求.
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