悬挑脚手架施工方案wWord文件下载.docx
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1)扣件拧紧适度,用力矩扳手检查(40~50N.M之间)。
2)连接纵向水平杆的扣件,开口应朝向架子内侧,螺栓向上,以防雨水进入。
3)允许偏差:
●立杆垂直偏差不大于100MM。
●纵向水平杆总长水平偏差不大于50MM。
四、架体搭设
防护架搭设时先沿楼面均匀布置水平挑杆,穿于预埋在砼楼面上的钢筋环中,用扣件扣紧,再立下层斜挑杆,下端立于楼面上,放置稳固,上端与水平挑杆连接成一体,并将斜挑杆与框架柱连接牢固后,即架设立杆、纵向水平杆,当第一步的架设完毕后,即在其上铺设脚手板,做好固定件,以方便操作者上去架设第二步脚手架。
搭设上部单排架设脚手架时,切勿单独一人操作,要防止脚手架倒塌伤人。
同时,在立柱外侧的规定位置及时设置剪刀撑,以防止脚手架纵向倾倒。
剪刀撑的设置应与脚手架的向上架设同步进行。
剪刀撑的两端除用旋转扣件与脚手架的立杆或横向水平横杆扣紧外,中间要增设2-4个扣接点,与相交之立杆或横向水平杆扣紧。
斜挑立杆严禁连接在模板系统的立杆上,或与建筑物结构以外的不稳定的物体连接。
架体在施工中严禁超载使用,不准在悬挑架上放大量的材料、过重的设备,不得将模板支架、揽风绳、泵送砼的管道固定在脚手架上,施工人员作业尽量分散脚手架的荷载,严禁脚手架穿滑车做垂直运输。
在搭设脚手架时,每完成一步都要及时校正立柱的垂直度和大、小横杆的标高和水平度,使脚手架的步距、横距纵距上下始终一致。
每次施工脚手架搭设进度必须高出施工面一步,使在操作面的施工人员有可靠的安全围护,又保证脚手架在搭设中的稳定。
架体搭设共十一步架,结构施工上翻时,每满十一步后,开始搭设上一单元的悬挑结构,且上下两单元的架体必须断开。
待搭完4步或5步经检查无误后拆除下一单元的架子,(必须在木工拆模之后)。
拆卸必须从上到下,不得上下同时进行。
卸料平台及施工电梯处防护应与外防护架断开,并加以封闭,此处端部所有拉结均采用钢管刚性拉结,并设置必要的横向支撑。
在脚手架施工期间,严禁拆除主节点处的纵、横水平杆和纵、横扫地件及连墙件,每天至少有两名架子工专职对架子进行检查、维护,对不合乎要求的地方及时按要求处理,发现异常情况及时汇报。
1、拆除前的准备工作:
全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合安全要求,根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序,经主管部门批准方可实施。
拆除安全技术措施,应由工程负责人逐级进行技术交底;
清除脚手架上的杂物及地面障碍物。
2、拆除脚手架时,地面应设围栏、警戒标志,并派专人看守,严禁非作业
人员入内,各构配件严禁抛掷至地面。
3、拆除时高处作业人员必须戴安全帽,系安全带,穿软底鞋。
4、拆除作业由上而下逐层进行,严禁上下同时作业。
即:
先拆栏杆,脚手
板、剪刀撑斜杆,后拆横向水平杆、纵向水平杆、立杆,并按一步一清的原则依次进行。
5、连墙件必须随脚手架逐层拆除,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆
脚手架;
分段拆除高差不应大于2步,如高差大于2步,应增设连墙件加固。
6、拆除要统一指挥,上下呼应,动作协调,当解开与另一个人有关的结扣
时,应先通知对方,以防坠落。
7、在大面积架子拆除前,应将预留的上料平台等先进行加固,以便拆除后
能保证其整体安全和稳定。
8、拆除时如附近有外电线路,要求采取隔离防护措施,严禁架杆接触电线。
9、拆下的材料,应用绳索栓住,徐徐下送,运至地面的材料应按指定地点
随拆随运,分类堆放,当天拆除当天清,拆下的扣件及铁丝,集中回收处理。
10、在拆架过程中,不得中途换人,如必须换人应将拆除情况交待清楚后方
可离去。
六、脚手架的验收
每搭设两步脚手架,需经安全、技术人员验收合格后方可进行下步架的搭设。
架体搭设完毕,需经技术负责人组织相关人员验收合格后,方可投入使用。
施工现场实行逐级安全技术交底制度,班组长每天对工人进行施工搭设要求、作业环境的安全交底。
七、其他注意事项
1、架子工必须持证上岗。
2、搭设脚手架前由项目部技术负责人向工人做详细技术交底。
3、脚手架四角设避雷装置并与主体避雷连接。
4、遇有恶劣天气,不得进行脚手架搭设操作。
5、大风雨过后要对脚手架进行全面检查、保修。
八、附计算书
一、参数信息:
1.脚手架参数
搭设尺寸为:
立杆的纵距为1.80米,立杆的横距为0.80米,立杆的步距为1.80米;
计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为20.0米,立杆采用单立管;
内排架距离墙长度为0.30米;
大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为2;
采用的钢管类型为Φ48×
3.5;
横杆与立杆连接方式为单扣件;
扣件抗滑承载力系数为0.80;
连墙件采用两步三跨,竖向间距3.60米,水平间距3.60米,采用扣件连接;
连墙件连接方式为双扣件;
2.活荷载参数
施工荷载均布参数(kN/m2):
3.000;
脚手架用途:
结构脚手架;
同时施工层数:
2;
3.风荷载参数
河南省淅川地区,基本风压为0.350,风荷载高度变化系数μz为0.740,风荷载体型系数μs为0.649;
考虑风荷载;
4.静荷载参数
每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):
0.1337;
脚手板自重标准值(kN/m2):
0.300;
栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):
0.110;
安全设施与安全网(kN/m2):
0.005;
脚手板铺设层数:
3;
脚手板类别:
竹笆片脚手板;
栏杆挡板类别:
栏杆冲压钢;
4.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用[12.6号槽钢],其中建筑物外悬挑段长度1.30米,建筑物内锚固段长度1.50米。
与楼板连接的螺栓直径(mm):
25.00;
楼板混凝土标号:
C30;
5.拉绳与支杆参数
支撑数量为:
1;
钢丝绳安全系数为:
7.000;
钢丝绳与墙距离为(m):
2.800;
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结,最里面面钢丝绳距离建筑物1.25m。
二、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:
P1=0.038kN/m;
脚手板的荷载标准值:
P2=0.300×
0.800/(2+1)=0.080kN/m;
活荷载标准值:
Q=3.000×
0.800/(2+1)=0.800kN/m;
静荷载的计算值:
q1=1.2×
0.038+1.2×
0.080=0.142kN/m;
活荷载的计算值:
q2=1.4×
0.800=1.120kN/m;
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯距计算公式如下:
跨中最大弯距为M1max=0.08×
0.142×
1.8002+0.10×
1.120×
1.8002=0.400kN.m;
支座最大弯距计算公式如下:
支座最大弯距为M2max=-0.10×
1.8002-0.117×
1.8002=-0.471kN.m;
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:
σ=Max(0.400×
106,0.471×
106)/5080.0=92.717N/mm2;
大横杆的抗弯强度:
σ=92.717N/mm2小于[f]=205.0N/mm2。
满足要求!
3.挠度计算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
静荷载标准值:
q1=P1+P2=0.038+0.080=0.118kN/m;
q2=Q=0.800kN/m;
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=0.677×
0.118×
1800.04/(100×
2.06×
105×
121900.0)+0.990×
0.800
×
121900.0)=3.646mm;
脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为l/150与10mm请参考规范表5.1.8。
大横杆的最大挠度小于1800.0/150mm或者10mm,满足要求!
三、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值:
p1=0.038×
1.800=0.069kN;
脚手板的荷载标准值:
0.800×
1.800/(2+1)=0.144kN;
活荷载标准值:
Q=3.000×
1.800/(2+1)=1.440kN;
荷载的计算值:
P=1.2×
(0.069+0.144)+1.4×
1.440=2.272kN;
小横杆计算简图
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax=1.2×
0.038×
0.8002/8=0.004kN.m;
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax=2.272×
0.800/3=0.606kN.m;
最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.609kN.m;
σ=M/W=0.609×
106/5080.000=119.977N/mm2;
小横杆的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
Vqmax=5×
800.04/(384×
2.060×
121900.000)=0.008mm;
P2=p1+p2+Q=0.069+0.144+1.440=1.653kN;
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
Vpmax=1653.120×
800.0×
(3×
800.02-4×
800.02/9)/(72×
105
121900.0)=1.196mm;
最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.008+1.196=1.205mm;
小横杆的最大挠度小于(800.000/150)=5.333与10mm,满足要求!
;
四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,
该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN;
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
横杆的自重标准值:
P1=0.038×
0.800=0.031kN;
P2=0.300×
1.800/2=0.216kN;
Q=3.000×
1.800/2=2.160kN;
R=1.2×
(0.031+0.216)+1.4×
2.160=3.320kN;
R<
6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容:
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);
本例为0.1337
NG1=0.134×
20.000=2.674kN;
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2);
本例采用竹笆片脚手板,标准值为0.30
NG2=0.300×
3×
1.800×
(0.800+0.3)/2=0.891kN;
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);
本例采用栏杆冲压钢,标准值为0.11
NG3=0.110×
1.800/2=0.297kN;
(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2);
0.005
NG4=0.005×
20.000=0.180kN;
经计算得到,静荷载标准值
NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.042kN;
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到,活荷载标准值
NQ=3.000×
2/2=4.320kN;
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中Wo--基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用:
Wo=0.350kN/m2;
Uz--风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用:
Uz=0.740;
Us--风荷载体型系数:
Us=0.649;
经计算得到,风荷载标准值
Wk=0.7×
0.350×
0.740×
0.649=0.118kN/m2;
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×
4.042+1.4×
4.320=10.898kN;
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.85×
1.4NQ=1.2×
4.042+0.85×
1.4×
4.320=9.991kN;
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
Mw=0.85×
1.4WkLah2/10=0.850×
1.8002/10=0.082kN.m;
六、立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:
立杆的轴心压力设计值:
N=10.898kN;
计算立杆的截面回转半径:
i=1.58cm;
计算长度附加系数:
K=1.155;
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得:
U=1.500
计算长度,由公式lo=kuh确定:
lo=3.119m;
Lo/i=197.000;
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到:
φ=0.186;
立杆净截面面积:
A=4.89cm2;
立杆净截面模量(抵抗矩):
W=5.08cm3;
钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205.000N/mm2;
σ=10898.000/(0.186×
489.000)=119.823N/mm2;
立杆稳定性计算σ=119.823小于[f]=205.000N/mm2满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
N=9.991kN;
K=1.155;
计算长度,由公式lo=kuh确定:
φ=0.186
σ=9991.200/(0.186×
489.000)+81659.549/5080.000=125.924N/mm2;
立杆稳定性计算σ=125.924小于[f]=205.000N/mm2满足要求!
七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算:
Nl=Nlw+No
风荷载基本风压值Wk=0.118kN/m2;
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=12.960m2;
连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),No=5.000kN;
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),应按照下式计算:
NLw=1.4×
Wk×
Aw=2.135kN;
连墙件的轴向力计算值NL=NLw+No=7.135kN;
其中φ--轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,
由长细比l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949;
[f]=205.00N/mm2;
连墙件轴向力设计值Nf=φ×
A×
[f]=0.949×
4.890×
10-4×
205.000×
103=95.133kN;
Nl=7.135<
Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用双扣件与墙体连接。
经过计算得到Nl=7.135小于双扣件的抗滑力16.0kN,满足要求!
连墙件扣件连接示意图
八、悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分脚手架荷载N的作用,里端B为与楼板的锚固点,A为墙支点。
本工程中,脚手架排距为800mm,内侧脚手架距离墙体300mm,支拉斜杆的支点距离墙体为1250mm,
水平支撑梁的截面惯性矩I=391.47cm4,截面抵抗矩W=62.14cm3,截面积A=15.69cm2。
受脚手架集中荷载N=1.2×
4.042+1.4×
4.320=10.898kN;
水平钢梁自重荷载q=1.2×
15.690×
0.0001×
78.500=0.148kN/m;
悬挑脚手架示意图
悬挑脚手架计算简图
经过连续梁的计算得到
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)
悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R[1]=11.189kN;
R[2]=11.841kN;
R[3]=-0.820kN。
最大弯矩Mmax=1.837kN.m;
截面应力σ=M/1.05W+N/A=1.837×
106/(1.05×
62137.0)+
0.000×
103/1569.0=28.161N/mm2;
水平支撑梁的计算强度σ=28.161小于215.000N/mm2,满足要求!
九、悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用[12.6号槽钢,计算公式如下
其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算:
经过计算得到强度φb=570×
9.0×
53.0×
235/(1250.0×
126.0×
235.0)=1.73
由于φb大于0.6,查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B,得到φb值为0.907。
经过计算得到强度σ=1.837×
106/(0.907×
62137.00)=32.614N/mm2;
水平钢梁的稳定性计算σ=32.614小于[f]=215.000N/mm2,满足要求!
十、拉绳的受力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力RCi=RUisinθi
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为
RU1=12.254kN
十一、拉绳的强度计算:
钢丝拉绳(支杆)的内力计算:
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算,为
RU=12.254kN
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