精品施工方案落地外脚手架施工方案Word格式.docx
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在纵向扫地杆上设置横向扫地杆,连接立杆下端,防止立杆底部在横向发生位移.
9)、靠近立杆的横向水平杆应紧围于立杆上。
横向水平杆与立杆的交接处,横向水平杆伸出10cm.在布置横向水平杆时,沿高度方向在立杆两侧交替布置。
沿纵向两横排主杆之间相向布置,见图3.1。
图3.1
10)、材料搬运的出入口及开口处两侧,内外立杆用双根钢管用扣件紧固,在出入口外侧上面搭设安全遮棚,棚宽大于出入口的宽度,棚顶满铺间距大于50cm的双层脚手板。
11)、剪刀撑
(1)剪刀撑除在两侧设置外,中间每隔12—15米设一道。
剪刀撑连系3—4根立杆,斜杆与地面夹角为45度—60度。
(2)剪刀撑应沿架高连续布置,在相临两排剪刀撑之间每隔10-15米设一组长剪刀撑。
见图3.2
(3)剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外,在中间也应增加2—4个扣结点。
图3。
2
12)、连墙(柱)件拉结,可按二步三跨设置,其间距不超过表3.1的规定。
且连墙件一般设置在梁、剪力墙、现浇楼板等具有较好抗水平力作用的结构部位。
表3。
1连墙件的间距
脚手架高度(米)
垂直间距(米)
水平间距(米)
≤50
≤3.6
附图2.11连墙件形式
13)、护栏和挡脚板,在铺脚手板的操作层上,必须设2道护栏和挡脚板。
上栏杆高度≥1.1米。
14)、立杆、大横杆均采用一字扣件对接,在搭设过程中立杆要搭设在大横杆的外侧,相邻两根杆件接头要相互错开一步且不小于500mm,各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。
立杆搭设要垂直,横杆搭设要水平,立杆搭设垂直度为1/400,全高不大于±
50mm,大横杆搭设要水平,全长水平差不大于±
20mm,立杆的纵距排距偏差不大于±
20mm,小横杆外侧伸出架体的长度为140mm,小横杆偏离主节点的距离不应大于150cm,靠墙一侧的外伸长度不应大于400mm.距地面200mm处设扫地杆。
15)、脚手板的铺设,施工操作层的脚手架必须铺满、铺稳、铺严,距离墙面不得大于400mm,里立杆与墙面之间铺设一块脚手板,不得有空隙和控头板,本工程砌筑自上而下的进行施工只考虑一个操作层,对头铺设的脚手板,接头下面必须设两根小横杆,板端距小横杆150mm,拐弯处的脚手板必须交叉搭铺。
16)、操作层、通道口的防护,在操作层高1。
2m处设两道防护栏杆,但必须挂设有准用证的密目式立网,立网的边绳与大横杆靠紧,并用绳系结牢固,并设180mm高的踢脚板用竹脚板代替。
距地3m处设一层兜网,
17)、脚手架体与建筑物之间封闭办法:
密目网垂直封闭,密目网的质量要求:
①密目网要四证齐全,要有阻燃性能,其续燃,阴燃时间均不得大于4秒.要符合GB16909的规定。
②每10CM×
10CM=100CM2的面积上,有2000以上网目。
密目网贯穿试验:
做耐贯穿试验时,将网与地面成30度夹角拉平,在其中心上方3米处,用5KG重的钢管(管径48—51mm)垂直自由落下,不穿透即为合格产品。
密目网的绑扎方法:
用14#铅丝将密目网绑扎至立杆或大横杆上,使网与架体牢固的连接在一起。
系绳的材质应符合GB16909的规定。
兜网封闭:
用大眼安全网(平网)将脚手架与建筑之间封闭起来,二层处设置一道平网,每隔10米封闭一道。
18)、脚手架的上下通道:
脚手架体要设置安全马道:
①马道宽度不小于1米,坡度以1:
3(高:
长)为宜.②马道的立杆、横杆间距应与脚手架相适应,基础按脚手架要求处理,立面设剪刀撑。
③人行斜道小横杆间距不超过1.5米.④马道上满铺脚手板,板上钉防滑条,防滑条不大于300mm。
⑤设置护栏杆,上部护身栏杆1.2米,下部护身栏杆距脚手板0。
6米,同时设180mm宽档脚板。
19)、脚手架的卸料平台:
卸料平台上面要挂牌标明控制荷载;
要严格按照搭设方案施工.
20)、过窗洞的处理
双排脚手架遇窗洞时,可增设立杆或吊设二根短大横杆,将荷载传递到两侧的小横杆若窗洞宽超过1。
5m时,应于室内加设立杆(底部加铺垫木)和大横杆来承担小横杆传来的荷载.
四、质量要求
1)、立杆的垂直度允许偏差不大于架高的1/200,相邻两根据立杆(三个方位)的接头上下要错开50cm以上,尽量不在同一步距内,要求立杆首根有长有短,错开搭设。
2)、纵向水平杆同一排水平偏差不大于该片脚手架的总长度的1/300,且不大于5cm,纵向水平杆要布置在立杆的内侧,且各接头中心距立杆的距离小于1/3跨度。
3)、同一步内外两根纵向水平杆的接头要相互错开,不宜在同一跨间内;
同一跨间内的上下两根纵向水平杆的接头要错开50cm以上。
4)、用于连接纵向水平杆的对接扣件,开口应朝架子内侧,不应朝上,螺栓要朝上,以防雨水进入钢管内,直角扣件开口不得朝下,确保安全,内外立管连接必须用对接扣件,不得采用搭接。
5)、脚手架各杆件相交伸出端头,均应大于10cm,以防杆件滑脱。
6)、步距偏差±
20mm,纵距偏差±
50mm,横距偏差±
20mm。
7)、剪刀撑必须随脚手架的高度进行满设,在脚手架两端和每隔4—6空必须设置纵向剪刀撑。
五、脚手架拆除
1)、脚手架拆除前应对工程进行全面检查,确认已不需要脚手架时,方可进行脚手架的拆除。
2)、拆除外脚手架前要进行安全技术交底。
3)、拆除脚手架前,将脚手架上的遗留材料、杂物等清理干净,按自上而下,先装者后拆,后装者先拆的进行。
一般的拆除顺序为安全网→栏杆→脚手片→剪刀撑→纵杆→纵向水平杆→立杆。
4)、不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架,做到一步一清,一杆一清。
剪刀撑要先拆除中间后再拆两头扣。
拆立杆时先抱住立杆再拆开最后两个扣。
所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降。
所有杆件和扣件在拆除时要分离,不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。
5)、所有的脚手片,要自外向里竖立搬运,以防脚手片和垃圾从高处坠落伤人.
6)、拆下的杆件与零配件运到地面后,要随时整理、检查,按品种、分规格堆放整齐,妥善保管.
六、安全技术措施
1)、本脚手架在施工中执行国家相关的规范及规程和国家、省、市的有关法规,本工程采用密目网全封闭式施工。
洞口、临边、楼梯等采用钢管或钢筋栅栏防护,并刷红白油漆用于警示。
2)、脚手架搭设人员必须是经过先行国家标准(GB5036)考试合格的专业架子工,上岗人员定期体检,合格者方可持证上岗。
3)、脚手架搭设人员必须戴安全帽,系安全带,穿防滑鞋,严格按照脚手架搭设的安全技术操作规程进行工作。
4)、脚手架分段搭设完后,应经检查验收后,方可使用.未经验收严禁使用。
5)、当有六级或六级以上大风,或雾、雨、雪天气时,应停止脚手架作业.
6)、脚手架在使用期间,严禁拆除主节点处的纵、横向的扫地杆、连墙杆,严禁酒后作业,乱抛物料。
7)、搭拆脚手架时,地面应设围栏和警戒标志,并派专人看守,严禁非操作人员进入。
脚手架使用的材料要求堆放整齐.
8)、过人通道安全规范搭设做好防护。
当建设高度大于30米,过人通道口应大于5m搭设,防护层顶部材料采用木板,为双层保护蓬,两侧沿栏杆架用密目式安全网封严。
临边及楼梯等处防护栏杆,有上下横杆及栏杆组成,上杆离地高度为1-1。
2米,下杆离地高度为0.5—0.6米,横杆大于2米时,加设栏杆柱.
附:
外脚手架的计算书:
本工程为落地双排扣件式脚手架,总搭设高度为40米,立杆最大允许搭设高度为:
43.6米,满足高度要求.
(一)、计算数据
1、立杆纵距La=1.4m,立杆排距Lb=1.0m,横杆步距h=1。
8m,小横杆外挑出从内立杆距墙0。
4m,每层层高2.80m,连接杆间距L0=3.6m(两步三跨),考虑铺设五层脚手板,作业层n1=2。
2、总高度为40M,,按结构用脚手架取施工荷载标准值Qk=3KN/M²
,外脚手架高度为40M,威海地区的基本风压值ω0=0.5KN/M²
,全挂密目网,取密目网的挡风面积为50%.
3、其他计算参数为:
立杆截面积A=489mm²
;
立杆的截面抵抗矩W=5.08×
10mm³
立杆的回转半径i=5.8mm.挡风面积An=1.8×
1.8(1-0.089)×
0.5+1。
8×
1.8×
0。
089=1.518m2迎风面积Aw=1.8×
1.8=3.24m²
钢材的抗压设计强度fc=0.205KN/mm²
,连墙件的横距Lw=5.4m,连墙件的竖距hw=3.6m。
4、脚手板自重标准值qk1=0。
35KN/m2。
5、栏杆:
因固定安全网需要每步增加的栏杆数n2=1道,栏杆及其连接件的自重标准值qk2=0.0384+0.0132/1。
5=0.0472kN/m(式中0.0132为每个直角扣件的重量)。
5、安全网:
采用每100cm2不少于2000目的密安全网,沿架高全封闭,其自重标准值qk3=5N/m2=0。
005KN/㎡
7、全部杆件采用Φ48×
3.5钢管,自重标准值为3。
84kg/m.
8、本工程基本风压ω0=0。
600kN/m2,施工荷载为2kN/m2。
脚手架结构形式见下图:
(二)、纵、横向水平杆计算
1、纵向水平杆(大横杆)计算:
纵向水平杆的支撑情况及计算简图如下:
①、荷载计算
作用于中间纵向水平杆的恒荷载标准值qGK,
qGK=qk1×
La/3=0。
35×
1.4/3=0.163kN/m
作用于中间纵向水平杆的活荷载标准值qQK,
qQK=qk1×
La/3=3×
1。
4/3=1.4kN/m
qk1=施工荷载=3kN/m
②、内力计算(大横杆的最大弯距)
支座弯距MB的活荷载最不利布置见图3—3,此时支座弯矩MB的值最大,
MBmax=(0.1×
2qGK+0。
117×
4qQK)×
La2
=(0.1×
1.2×
0.163+0。
4×
4)×
1.42
=0.487(kN·
m)
③抗弯强度计算
σ=MB/W=0。
487×
106/(5。
08×
103)=95。
87(N/mm2)<
f=205N/mm2
钢材的抗压设计强度:
f=205N/mm2
大横杆的截面抵抗距:
W=5。
103
故纵向水平杆满足抗弯强度要求。
④挠度计算
挠度计算采用标准值进行组合计算,最不利活荷载布置见图4-4,此时边跨中点处的挠度值
横杆的截面惯性距:
I=12。
19×
10—8
钢材的弹性横量:
E=2.06×
108
υ=(0.677qGK+0。
990qQK)·
La4/100EI
=(0.677×
990×
9)·
1.44/(100×
2.06×
108×
12.19×
10-8)
=2.929/2511.14
=0。
00117m=1。
17mm〈La/150=1400/150=9.33mm
所以挠度也满足要求.
2、横向水平杆(小横杆)计算:
横向水平杆计算简图如下:
由于横向水平杆按简支梁计算,支座处弯矩均为零,抗弯强度满足要求。
A′B′跨中挠度计算:
A′B′跨中挠度
υ=5(qGK+qQK)·
Lb4/384EI
=5×
(0.163+1。
1。
04/(384×
12。
10—8)
=0.0008m=0。
8mm〈Lb/150=1000/150=6.66mm
挠度符合规范要求.
(三)、立杆承载力计算
(1)荷载及轴向力计算:
1)、每米立杆承受的结构自重标准值gk,查《规范》得,gk=0。
1248kN/m。
NG1k=gk×
总高度米数
2)、构配件的自重标准值产生的轴向力NG2k
①脚手板层构造自重产生的轴向力NG2k1
(qk2+qk)=拉杆和连接件自重
脚手板自重qk1=0.35
NG2k1=5(qk1×
5La·
Lb)+5La(qk2+qk)
=5×
(0.35×
0.5×
0)+5×
(0.0472+0。
0384)
=1。
225+0.599
=1。
82kN
②、安全网及附件产生的轴向力NG2k2
NG2k2=La[H·
qk+(H/h)·
2·
qk2]
=1.4×
[40×
0.005+(40/1。
8)×
2×
0.0472]
=3。
22kN
NG2k=NG2k1+NG2k2=1。
82+3。
22=5。
04kN
3)、施工荷载产生的轴向力NQK施工荷载qk1=2
NQK=0.5×
n1·
qk1·
La·
Lb=0。
5×
1.4×
1.0=2.8kN
4)、风荷载产生的弯矩Mw
An———-挡风面积Aw———-迎风面积
已知An/Aw=0.6,φ=1.2An/Aw=1.2×
0.6
72,
us=1.3φ=1.3×
0.72=0。
936,当H=100m时,风压高度变化系数
(C类地区)uz=1.7,故,
ωk=0。
7·
uz·
us·
ω0=0。
7×
1.7×
936×
6
=0.69kN/m2
Mwk=0。
69×
1.82/10
Mw=0.85×
4Mwk=0.85×
0.69×
=0。
37kN
(2)、计算单根钢管立杆的允许搭设高度
当内外排立杆均采用单根钢管组合时,取KA=0。
85;
根据已知条件分别查表得:
格构式压杆的∮Af=45.447KN
脚手架1个立杆纵距的附设构件及物品重NGK2=3.348KN
1步1纵距的钢管、扣件重量NGK1=0。
411KN
1个立杆纵距的施工荷载标准值产生的轴力NQK=6。
72KN
H=[{KA∮Af—1。
3(1。
2NGK2+1。
4NQK)}/1.2NGK1]×
h
=[{0.85×
45。
447-1。
3。
348+1.4×
6.72)}/1.2×
0.411]×
8
=[(38.63-17。
453)/0。
493]×
1.8=77。
32米
最大允许搭设高度为;
H≤H/(1+H/100)=77。
32/(1+77。
32/100)=43.6米。
因为总高度为:
40米,所以,脚手架内外排立杆采用单根钢管搭设满足搭设高度。
(3)验算脚手架的整体稳定性
①、因底部压杆轴力最大,故验算一层双钢管部分,每一步一个纵距脚手架的自重N为:
ΣNQk=施工荷载NG1k-—-为总高40米脚手架
N=1。
2(NG1k+NG2k)+0.85×
1.4ΣNQk
=1.2×
(0.1248×
40+5。
04)+0.85×
2。
=12。
04+3.33
=15。
②、计算立杆的稳定系数φ
由b=1.0M(立杆排距),H1=2h=3.6米计算连接点2步连接:
λx=
λx=H1÷
b/2=3.6÷
0/2=7。
由b=1.0M(立杆排距),H1=2h=3.6米查表得U=25(换算长细比系数)
所以:
λox=uλx=25×
7。
2=180
在有λox查表得φ=0。
216
③、验算脚手架的整体稳定性,当内外排立杆均采用两根钢管组合时,取KA=0。
7;
内外排立杆均采用单根钢管组合时,取KA=0.85;
计算高度调整系数KH,由H=40>
25此脚手架取KA=0。
85
KH=1÷
(1+H/100)=1÷
(1+40/100)=0。
714
立杆强度、稳定性验算
W立杆的截面抵抗距=5.08×
10㎜3
F钢材的抗压设计强度=205N/㎜2
Mw=风荷载弯距=0.4×
106
A立杆截面积=489㎜2
则:
N/(φ·
A)+Mw/W=15。
37×
103/(0.216×
489×
4根立杆)
+0。
40×
106/(5。
103)
=36.38+78。
74=115。
12N/mm2<
[f]=205N/mm2
所以立杆满足稳定性要求。
(3)、连墙件计算
连墙件按规范要求“二步三跨(2×
1.8+3×
4)”硬连结
①连墙件的轴力设计值NlNo-——安全网自重5N/㎡
ωk————-—风荷载0。
69KN/㎡
Nl=Nlw+No
Nlw=1.4ωk·
Aw=1.4×
3×
1.8
=14。
6kN
Nl=Nlw+No=14。
6+5=19。
6kN
连接方式如下图:
②连墙件的稳定性验算
连墙件的计算长度lo=Lb=1000mm
长细比λ=lo/i=1000/(1000+0.4+0。
15)=64
查表得,φ=0。
81
N/ΦA=19.6×
103/(0.81×
489)=49.48N/mm2
<
[f]=205N/mm2
③连墙件连接扣件的抗滑承载力验算
每个扣件最大承受荷载:
8kN
每个连墙件由两个直角扣件连接,则
Nl=19.6kN<
Rc=3×
8=24kN
验算安全。
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