长沙理工大学机械课程设计报告Word文件下载.docx
- 文档编号:17852681
- 上传时间:2022-12-11
- 格式:DOCX
- 页数:31
- 大小:613.72KB
长沙理工大学机械课程设计报告Word文件下载.docx
《长沙理工大学机械课程设计报告Word文件下载.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《长沙理工大学机械课程设计报告Word文件下载.docx(31页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
2.特点:
齿轮相对于轴承对称分布。
3.确定传动方案:
考虑到电机转速高,V带具有缓冲吸振能力,将V带设置在高速级。
选择V带传动和一级斜齿圆柱齿轮减速器。
二.计算传动装置总效率
a=0.96×
0.982×
0.97×
0.99×
0.96=0.85
1为V带的效率,2为轴承的效率,3为齿轮啮合传动的效率,4为联轴器的效率,5为工作装置的效率。
第三部分电动机的选择
3.1电动机的选择
已知速度v:
v=1.6m/s
工作机的功率pw:
pw=
3.44KW
电动机所需工作功率为:
pd=
4.05KW
执行机构的转速为:
n=
109.2r/min
经查表按推荐的传动比合理范围,V带传动的传动比i1=2~4,一级圆柱斜齿轮减速器传动比i2=3~6,则总传动比合理范围为ia=6~24,电动机转速的可选范围为nd=ia×
n=(6×
24)×
109.2=655.2~2620.8r/min。
综合考虑电动机和传动装置的尺寸、重量、价格和带传动、减速器的传动比,选定型号为Y132S-4的三相异步电动机,额定功率为5.5KW,满载转速nm=1440r/min,同步转速1500r/min。
电动机主要外形尺寸:
中心高
外形尺寸
地脚螺栓安装尺寸
地脚螺栓孔直径
电动机轴伸出段尺寸
键尺寸
H
L×
HD
A×
B
K
D×
E
F×
G
132mm
475×
315
216×
140
12mm
38×
80
10×
33
3.2确定传动装置的总传动比和分配传动比
(1)总传动比:
由选定的电动机满载转速n和工作机主动轴转速n,可得传动装置总传动比为:
ia=nm/n=1440/109.2=13.19
(2)分配传动装置传动比:
ia=i0×
i
式中i0、i分别为带传动和减速器的传动比。
为使V带传动外廓尺寸不致过大,初步取i0=3,则减速器传动比为:
i=ia/i0=13.19/3=4.4
第四部分计算传动装置的运动和动力参数
(1)各轴转速:
输入轴:
nI=nm/i0=1440/3=480r/min
输出轴:
nII=nI/i=480/4.4=109.09r/min
工作机轴:
nIII=nII=109.09r/min
(2)各轴输入功率:
PI=Pd×
=4.05×
0.96=3.89KW
PII=PI×
=3.89×
0.98×
0.97=3.7KW
PIII=PII×
=3.7×
0.99=3.59KW
则各轴的输出功率:
PI'
=PI×
0.98=3.81KW
PII'
=PII×
0.98=3.63KW
PIII'
=PIII×
0.98=3.52KW
(3)各轴输入转矩:
TI=Td×
i0×
电动机轴的输出转矩:
Td=
=
26.86Nm
所以:
=26.86×
3×
0.96=77.36Nm
TII=TI×
i×
×
=77.36×
4.4×
0.97=323.57Nm
TIII=TII×
=323.57×
0.99=313.93Nm
输出转矩为:
TI'
=TI×
0.98=75.81Nm
TII'
=TII×
0.98=317.1Nm
TIII'
=TIII×
0.98=307.65Nm
第五部分V带的设计
5.1V带的设计与计算
1.确定计算功率Pca
由表查得工作情况系数KA=1.1,故
Pca=KAPd=1.1×
4.05kW=4.46kW
2.选择V带的带型
根据Pca、nm由图选用A型。
3.确定带轮的基准直径dd并验算带速v
1)初选小带轮的基准直径dd1。
由表,取小带轮的基准直径dd1=80mm。
2)验算带速v。
按课本公式验算带的速度
6.03m/s
因为5m/s<
v<
30m/s,故带速合适。
3)计算大带轮的基准直径。
根据课本公式,计算大带轮的基准直径
dd2=i0dd1=3×
80=240mm
根据课本查表,取标准值为dd2=236mm。
4.确定V带的中心距a和基准长度Ld
1)根据课本公式,初定中心距a0=500mm。
2)由课本公式计算带所需的基准长度
Ld0≈
≈1508mm
由表选带的基准长度Ld=1600mm。
3)按课本公式计算实际中心距a0。
a≈a0+(Ld-Ld0)/2=500+(1600-1508)/2mm≈546mm
按课本公式,中心距变化范围为522~594mm。
5.验算小带轮上的包角
≈180°
-(dd2-dd1)×
57.3°
/a
=180°
-(236-80)×
/546≈163.6°
>
120°
6.计算带的根数z
1)计算单根V带的额定功率Pr。
由dd1=80mm和nm=1440r/min,查表得P0=2.74kW。
根据nm=1440r/min,i0=3和A型带,查表得P0=0.17kW。
查表得K=0.96,查表得KL=0.99,于是
Pr=(P0+P0)KKL=(2.74+0.17)×
0.96×
0.99kW=2.77kW
2)计算V带的根数z
z=Pca/Pr=4.46/2.77=1.61
取2根。
7.计算单根V带的初拉力F0
由表查得A型带的单位长度质量q=0.105kg/m,所以
F0=
=300.44N
8.计算压轴力FP
FP=2zF0sin(1/2)=2×
2×
300.44×
sin(163.6/2)=1189.35N
9.主要设计结论
带型
A型
根数
2根
小带轮基准直径dd1
80mm
大带轮基准直径dd2
236mm
V带中心距a
546mm
带基准长度Ld
1600mm
小带轮包角α1
163.6°
带速
6.03m/s
单根V带初拉力F0
300.44N
压轴力Fp
1189.35N
5.2带轮结构设计
1.小带轮的结构设计
1)小带轮的结构图
2)小带轮主要尺寸计算
代号名称
计算公式
代入数据
尺寸取值
内孔直径d
电动机轴直径D
D=38mm
38mm
分度圆直径dd1
da
dd1+2ha
80+2×
2.75
85.5mm
d1
(1.8~2)d
(1.8~2)×
38
76mm
(z-1)×
e+2×
f
(2-1)×
15+2×
9
33mm
L
(1.5~2)d
(1.5~2)×
2.大带轮的结构设计
1)大带轮的结构图
2)大带轮主要尺寸计算
输入轴最小直径
D=24mm
24mm
236+2×
241.5mm
24
48mm
第六部分齿轮传动的设计
1.选精度等级、材料及齿数
(1)选择小齿轮材料为40Cr(调质),齿面硬度280HBS,大齿轮材料为45钢(调质),齿面硬度为240HBS。
(2)一般工作机器,选用8级精度。
(3)选小齿轮齿数z1=25,大齿轮齿数z2=25×
4.4=110,取z2=111。
(4)初选螺旋角=14°
。
(5)压力角=20°
2.按齿面接触疲劳强度设计
(1)由式试算小齿轮分度圆直径,即
1)确定公式中的各参数值。
①试选载荷系数KHt=1.6。
②计算小齿轮传递的转矩
T1=77.36N/m
③选取齿宽系数φd=1。
④由图查取区域系数ZH=2.44。
⑤查表得材料的弹性影响系数ZE=189.8MPa1/2。
⑥计算接触疲劳强度用重合度系数Zε。
端面压力角:
t=arctan(tann/cos)=arctan(tan20°
/cos14°
)=20.561°
at1=arccos[z1cost/(z1+2han*cos)]
=arccos[25×
cos20.561°
/(25+2×
1×
cos14°
)]=29.683°
at2=arccos[z2cost/(z2+2han*cos)]
=arccos[111×
/(111+2×
)]=23.046°
端面重合度:
=[z1(tanat1-tant)+z2(tanat2-tant)]/2π
=[25×
(tan29.683°
-tan20.561°
)+111×
(tan23.046°
)]/2π=1.664
轴向重合度:
=φdz1tan/π=1×
25×
tan(14°
)/π=1.984
重合度系数:
Z
⑦由式可得螺旋角系数
Z=
=0.985
⑧计算接触疲劳许用应力[H]
查得小齿轮和大齿轮的接触疲劳极限分别为Hlim1=600MPa、Hlim2=550MPa。
计算应力循环次数:
小齿轮应力循环次数:
N1=60nkth=60×
480×
255×
8=1.18×
109
大齿轮应力循环次数:
N2=60nkth=N1/u=1.18×
109/4.4=2.67×
108
查取接触疲劳寿命系数:
KHN1=0.88、KHN2=0.91。
取失效概率为1%,安全系数S=1,得:
[H]1=
=528MPa
[H]2=
=500.5MPa
取[H]1和[H]2中的较小者作为该齿轮副的接触疲劳许用应力,即
[H]=[H]2=500.5MPa
2)试算小齿轮分度圆直径
=47.565mm
(2)调整小齿轮分度圆直径
1)计算实际载荷系数前的数据准备
①圆周速度v
v=
=1.19m/s
②齿宽b
b=
2)计算实际载荷系数KH
①由表查得使用系数KA=1。
②根据v=1.19m/s、8级精度,由图查得动载系数KV=1.08。
③齿轮的圆周力
Ft1=2T1/d1t=2×
1000×
77.36/47.565=3252.812N
KAFt1/b=1×
3252.812/47.565=68.39N/mm<
100N/mm
查表得齿间载荷分配系数KH=1.4。
④由表用插值法查得8级精度、小齿轮相对支承非对称布置时,KH=1.344。
则载荷系数为:
KH=KAKVKHKH=1×
1.08×
1.4×
1.344=2.032
3)可得按实际载荷系数算的的分度圆直径
d1=
=47.565×
=51.51mm
及相应的齿轮模数
mn=d1cos/z1=51.51×
/25=1.999mm
模数取为标准值m=2mm。
3.几何尺寸计算
(1)计算中心距
a=
=140.159mm
中心距圆整为a=140mm。
(2)按圆整后的中心距修正螺旋角
=
=13.736°
即:
=13°
44′10″
(3)计算大、小齿轮的分度圆直径
=51.471mm
d2=
=228.529mm
(4)计算齿轮宽度
b=d×
d1=1×
51.471=51.471mm
取b2=52mm、b1=57mm。
4.校核齿根弯曲疲劳强度
(1)齿根弯曲疲劳强度条件
F=
≤[F]
1)确定公式中各参数值
①计算当量齿数
ZV1=Z1/cos3=25/cos313.736°
=27.271
ZV2=Z2/cos3=111/cos313.736°
=121.085
②计算弯曲疲劳强度的重合度系数Y
基圆螺旋角:
b=arctan(tancost)=arctan(tan13.736°
×
)=12.892°
当量齿轮重合度:
v=/cos2b=1.664/cos212.892°
=1.751
轴面重合度:
tan13.736°
/π=1.945
Y=0.25+0.75/v=0.25+0.75/1.751=0.678
③计算弯曲疲劳强度的螺旋角系数Y
Y=1-
=1-1.945×
=0.777
④由当量齿数,查图得齿形系数和应力修正系数
YFa1=2.56YFa2=2.17
YSa1=1.62YSa2=1.83
⑤计算实际载荷系数KF
由表查得齿间载荷分配系数KF=1.4
根据KH=1.344,结合b/h=11.56查图得KF
则载荷系数为
KF=KAKvKFKF=1×
1.314=1.987
⑥计算齿根弯曲疲劳许用应力[F]
查得小齿轮和大齿轮的弯曲疲劳极限分别为Flim1=500MPa、Flim2=380MPa。
由图查取弯曲疲劳寿命系数KFN1=0.85、KFN2=0.87
取安全系数S=1.4,得
[F]1=
=303.57MPa
[F]2=
=236.14MPa
2)齿根弯曲疲劳强度校核
F1=
=
=126.766MPa≤[F]1
F2=
=121.383MPa≤[F]2
齿根弯曲疲劳强度满足要求。
5.主要设计结论
齿数z1=25、z2=111,模数m=2mm,压力角=20°
,螺旋角=13.736°
=13°
44′10″,中心距a=140mm,齿宽b1=57mm、b2=52mm。
6.齿轮参数总结和计算
高速级小齿轮
高速级大齿轮
模数m
2mm
齿数z
25
111
螺旋角β
左13°
右13°
齿宽b
57mm
52mm
分度圆直径d
51.471mm
228.529mm
齿顶高系数ha
1.0
顶隙系数c
0.25
齿顶高ha
m×
ha
齿根高hf
(ha+c)
2.5mm
全齿高h
ha+hf
4.5mm
齿顶圆直径da
d+2×
55.471mm
232.529mm
齿根圆直径df
d-2×
hf
46.471mm
223.529mm
第七部分传动轴和传动轴承及联轴器的设计
7.1输入轴的设计
1.输入轴上的功率P1、转速n1和转矩T1
P1=3.89KWn1=480r/minT1=77.36Nm
2.求作用在齿轮上的力
已知小齿轮的分度圆直径为:
d1=51.471mm
则:
Ft=
=3006N
Fr=Ft×
=3006×
=1126.3N
Fa=Fttan=3006×
tan13.7360=734.4N
3.初步确定轴的最小直径:
先初步估算轴的最小直径。
选取轴的材料为45钢,调质处理,根据表,取A0=112,得:
dmin=A0×
=112×
=22.5mm
输入轴的最小直径是安装大带轮处的轴径,由于安装键将轴径增大5%,故选取:
d12=24mm
4.轴的结构设计图
5.根据轴向定位的要求确定轴的各段直径和长度
1)为了满足大带轮的轴向定位要求,I-II轴段右端需制出一轴肩,故取II=III段的直径d23=30mm;
左端用轴端挡圈定位,按轴端直径取挡圈直径D=34mm。
大带轮宽度B=33mm,为了保证轴端挡圈只压在大带轮上而不压在轴的端面上,故I-II段的长度应比大带轮宽度B略短一些,现取l12=31mm。
2)初步选择滚动轴承。
因轴承同时受有径向力和轴向力的作用,故选用单列圆锥滚子轴承。
参照工作要求并根据d23=30mm,由轴承产品目录中选择单列圆锥滚子轴承30207,其尺寸为d×
T=35×
72×
18.25mm,故d34=d78=35mm,取挡油环的宽度为15,则l34=l78=18.25+15=33.25mm。
轴承采用挡油环进行轴向定位。
由手册上查得30207型轴承的定位轴肩高度h=3.5mm,因此,取d45=d67=42mm。
3)由于齿轮的直径较小,为了保证齿轮轮体的强度,应将齿轮和轴做成一体而成为齿轮轴。
所以l56=B=57mm,d56=d1=51.471mm
4)根据轴承端盖便于装拆,保证轴承端盖的外端面与大带轮右端面有一定距离,取l23=50mm。
5)取齿轮距箱体内壁之距离Δ=16mm,考虑箱体的铸造误差,在确定滚动轴承位置时,应距箱体内壁一段距离s,取s=8mm,则
l45=Δ+s-15=16+8-15=9mm
l67=Δ+s-15=16+8-15=9mm
至此,已初步确定了轴的各段直径和长度。
6.轴的受力分析和校核
1)作轴的计算简图(见图a):
根据30207轴承查手册得a=15.3mm
带轮中点距左支点距离L1=(33/2+50+1
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 长沙 理工大学 机械 课程设计 报告