板模板扣件式计算书300板厚Word文档格式.docx
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模板支架顶部距地面高度(m)
2.7
风压高度变化系数μz
0.65
风荷载体型系数μs
三、模板体系设计
模板支架高度(m)
主梁布置方向
平行立柱纵向方向
立柱纵向间距la(mm)
800
立柱横向间距lb(mm)
水平拉杆步距h(mm)
1800
小梁间距l(mm)
小梁最大悬挑长度l1(mm)
250
主梁最大悬挑长度l2(mm)
结构表面的要求
结构表面隐蔽
设计简图如下:
模板设计平面图
模板设计剖面图(模板支架纵向)
模板设计剖面图(模板支架横向)
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.4
面板弹性模量E(N/mm2)
10000
面板计算方式
二等跨连续梁
楼板面板应搁置在梁侧模板上,本例以二等跨连续梁,取1m单位宽度计算。
W=bh2/6=1000×
15×
15/6=37500mm3,I=bh3/12=1000×
15/12=281250mm4
承载能力极限状态
q1=0.9×
max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×
h)+1.4×
Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×
0.7×
Q1k]×
b=0.9×
max[1.2×
(0.1+(24+1.1)×
0.3)+1.4×
2.5,1.35×
2.5]×
1=11.475kN/m
q1静=0.9×
[γG(G1k+(G2k+G3k)×
h)×
b]=0.9×
[1.35×
0.3)×
1]=9.27kN/m
q1活=0.9×
(γQφcQ1k)×
(1.4×
2.5)×
1=2.205kN/m
q2=0.9×
1.35×
G1k×
b=0.9×
0.1×
1=0.122kN/m
p=0.9×
1.4×
Q1k=0.9×
2.5=2.205kN
正常使用极限状态
q=(γG(G1k+(G2k+G3k)×
h))×
b=(1×
0.3))×
1=7.63kN/m
计算简图如下:
1、强度验算
M1=0.125q1静L2+0.125q1活L2=0.125×
9.27×
0.32+0.125×
2.205×
0.32=0.129kN·
m
M2=max[0.07q2L2+0.203pL,0.125q2L2+0.188pL]=max[0.07×
0.122×
0.32+0.203×
0.3,0.125×
0.32+0.188×
0.3]=0.135kN·
Mmax=max[M1,M2]=max[0.129,0.135]=0.135kN·
σ=Mmax/W=0.135×
106/37500=3.601N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
νmax=0.521ql4/(100EI)=0.521×
7.63×
3004/(100×
10000×
281250)=0.114mm
ν=0.114mm≤[ν]=L/250=300/250=1.2mm
五、小梁验算
小梁类型
钢管
小梁截面类型(mm)
Ф48×
3.5
小梁计算截面类型(mm)
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
小梁截面抵抗矩W(cm3)
4.49
小梁弹性模量E(N/mm2)
206000
小梁截面惯性矩I(cm4)
10.78
小梁计算方式
max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×
h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×
(0.3+(24+1.1)×
2.5]×
0.3=3.516kN/m
因此,q1静=0.9×
(G1k+(G2k+G3k)×
0.3=2.854kN/m
q1活=0.9×
Q1k×
2.5×
0.3=0.661kN/m
1.35×
0.3×
0.3=0.109kN/m
2.854×
0.82+0.125×
0.661×
0.82=0.281kN·
0.109×
0.82+0.203×
0.8,0.125×
0.82+0.188×
0.8]=0.363kN·
M3=max[q1L12/2,q2L12/2+pL1]=max[3.516×
0.252/2,0.109×
0.252/2+2.205×
0.25]=0.555kN·
Mmax=max[M1,M2,M3]=max[0.281,0.363,0.555]=0.555kN·
σ=Mmax/W=0.555×
106/4490=123.534N/mm2≤[f]=205N/mm2
2、抗剪验算
V1=0.625q1静L+0.625q1活L=0.625×
0.8+0.625×
0.8=1.758kN
V2=0.625q2L+0.688p=0.625×
0.8+0.688×
2.205=1.572kN
V3=max[q1L1,q2L1+p]=max[3.516×
0.25,0.109×
0.25+2.205]=2.232kN
Vmax=max[V1,V2,V3]=max[1.758,1.572,2.232]=2.232kN
τmax=2Vmax/A=2×
2.232×
1000/424=10.53N/mm2≤[τ]=125N/mm2
3、挠度验算
b=(1×
0.3=2.349kN/m
挠度,跨中νmax=0.521qL4/(100EI)=0.521×
2.349×
8004/(100×
206000×
10.78×
104)=0.226mm≤[ν]=L/250=800/250=3.2mm;
悬臂端νmax=ql14/(8EI)=2.349×
2504/(8×
104)=0.052mm≤[ν]=2×
l1/250=2×
250/250=2mm
六、主梁验算
主梁类型
主梁截面类型(mm)
主梁计算截面类型(mm)
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
主梁截面抵抗矩W(cm3)
主梁弹性模量E(N/mm2)
主梁截面惯性矩I(cm4)
主梁计算方式
三等跨连续梁
1、小梁最大支座反力计算
(0.5+(24+1.1)×
1.5,1.35×
1.5]×
0.3=3.324kN/m
q1静=0.9×
0.3=2.927kN/m
b=0.9×
1.5×
0.3=0.397kN/m
q2=(γG(G1k+(G2k+G3k)×
0.3=2.409kN/m
按二等跨连续梁,Rmax=1.25q1L=1.25×
3.324×
0.8=3.324kN
按悬臂梁,R1=3.324×
0.25=0.831kN
R=max[Rmax,R1]=3.324kN;
按二等跨连续梁,R'
max=1.25q2L=1.25×
2.409×
0.8=2.409kN
按悬臂梁,R'
1=q2l1=2.409×
0.25=0.602kN
R=max[R'
max,R'
1]=2.409kN;
主梁计算简图一
主梁计算简图二
2、抗弯验算
主梁弯矩图一(kN·
m)
主梁弯矩图二(kN·
σ=Mmax/W=0.831×
106/4490=185.078N/mm2≤[f]=205N/mm2
3、抗剪验算
主梁剪力图一(kN)
主梁剪力图二(kN)
5.978×
1000/424=28.2N/mm2≤[τ]=125N/mm2
4、挠度验算
主梁变形图一(mm)
主梁变形图二(mm)
跨中νmax=0.763mm≤[ν]=800/250=3.2mm
悬挑段νmax=0.994mm≤[ν]=2×
250/250=2mm
5、支座反力计算
图一
支座反力依次为R1=9.302kN,R2=8.146kN,R3=9.815kN,R4=5.976kN
图二
支座反力依次为R1=7.554kN,R2=9.066kN,R3=9.066kN,R4=7.554kN
七、扣件抗滑移验算
荷载传递至立柱方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数kc
0.9
按上节计算可知,扣件受力N=9.815kN≤Rc=kc×
12=0.9×
12=10.8kN
八、立柱验算
钢管截面类型(mm)
钢管计算截面类型(mm)
3
钢材等级
Q235
立柱截面面积A(mm2)
424
立柱截面回转半径i(mm)
15.9
立柱截面抵抗矩W(cm3)
抗压强度设计值[f](N/mm2)
支架自重标准值q(kN/m)
0.15
1、长细比验算
λ=h/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150
2、立柱稳定性验算
根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008,荷载设计值q1有所不同:
小梁验算
[1.2×
0.9×
1]×
0.3=2.942kN/m
同上四~六步计算过程,可得:
R1=8.233kN,R2=8.024kN,R3=8.687kN,R4=6.686kN
λ=l0/i=1800.000/15.9=113.208
查表得,φ1=0.496
不考虑风荷载:
N=Max[R1,R2,R3,R4]+0.9×
γG×
q×
H=Max[8.233,8.024,8.687,6.686]+0.9×
1.2×
0.15×
3.3=9.221kN
f=N/(φ1A)=9.221×
103/(0.496×
424)=43.846N/mm2≤[σ]=205N/mm2
考虑风荷载:
Mw=0.9×
γQφcωk×
la×
h2/10=0.9×
0.098×
0.8×
1.82/10=0.029kN·
Nw=Max[R1,R2,R3,R4]+0.9×
H+Mw/lb=Max[8.233,8.024,8.687,6.686]+0.9×
3.3+0.029/0.8=9.258kN
f=Nw/(φ1A)+Mw/W=9.258×
424)+0.029×
106/4490=50.481N/mm2≤[σ]=205N/mm2
九、高宽比验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7:
支架高宽比不应大于3
H/B=3.3/18=0.183≤3
满足要求,不需要进行抗倾覆验算!
十、立柱支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h(mm)
350
混凝土强度等级
C35
混凝土的龄期(天)
7
混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)
6.902
混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)
0.737
立柱垫板长a(mm)
200
立柱垫板宽b(mm)
F1=N=9.258kN
1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定,见下表
公式
参数剖析
Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0
F1
局部荷载设计值或集中反力设计值
βh
截面高度影响系数:
当h≤800mm时,取βh=1.0;
当h≥2000mm时,取βh=0.9;
中间线性插入取用。
ft
混凝土轴心抗拉强度设计值
σpc,m
临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值,其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内
um
临界截面周长:
距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。
h0
截面有效高度,取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×
h0/4Um
η1
局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
η2
临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
βs
局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较,βs不宜大于4:
当βs<
2时取βs=2,当面积为圆形时,取βs=2
as
板柱结构类型的影响系数:
对中柱,取as=40,对边柱,取as=30:
对角柱,取as=20
说明
在本工程计算中为了安全和简化计算起见,不考虑上式中σpc,m之值,将其取为0,作为板承载能力安全储备。
可得:
βh=1,ft=0.737N/mm2,η=1,h0=h-20=330mm,
um=2[(a+h0)+(b+h0)]=2120mm
F=(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0=(0.7×
1×
0.737+0.25×
0)×
2120×
330/1000=360.924kN≥F1=9.258kN
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定,见下表
Fl≤1.35βcβlfcAln
局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值
fc
混凝土轴心抗压强度设计值;
可按本规范表4.1.4-1取值
βc
混凝土强度影响系数,按本规范第6.3.1条的规定取用
βl
混凝土局部受压时的强度提高系数
Aln
混凝土局部受压净面积
βl=(Ab/Al)1/2
Al
混凝土局部受压面积
Ab
局部受压的计算底面积,按本规范第6.6.2条确定
fc=6.902N/mm2,βc=1,
βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×
(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×
(600)/(200×
200)]1/2=3,Aln=ab=40000mm2
F=1.35βcβlfcAln=1.35×
3×
6.902×
40000/1000=1118.124kN≥F1=9.258kN
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- 模板 扣件 计算 300 板厚