落地式外脚手架施工计算书Word格式文档下载.docx
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1.立杆
(1)脚手架仅为地下室范围时立杆纵距1.8m,地下室延伸至裙房以上及其他落于地下室顶板上的裙房外架立杆间距纵距1。
5m。
因部分首层结构板扩展在地下室外墙外,故此部分外墙需先搭设架体,立杆纵距仍为1.8m,待施工至首层板时再行拆除,另搭设支模架。
立杆横距均为0。
8m,立杆离结构设置为0.3m。
不同立杆间距的架体分布示意图见附图1
(2)相邻立杆的接头位置应错开布置在不同步距内,与相近大横杆的距离不宜大于步距的三分之一。
(3)立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧,不得隔步设置或遗漏。
(4)立杆垂直偏差应不大于架高的1/400且不大于100mm.
(5)立杆上对接扣件应交错布置,两根相邻立杆的接头不应设在同步内,同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm,各接头中心离主节点的距离不大于步距的三分之一。
(6)地下室外架所有立杆底应加设300*300模板垫块。
(7)地下室在基坑侧壁基础外满浇100厚C15砼垫层,并在基坑护壁处设置排水沟,该排水沟穿过地下室外脚手架下,同时起到基坑与脚手架的排水作用,以避免基坑或脚手架被水浸泡,造成安全隐患。
如下图所示:
(8)裙房立杆落于混凝土墩台上,并应沿外架四周浇筑250厚1300宽混凝土C15基座,基座上每根立杆底脚处设置200*200*50墩台,并在四周设置200宽最低处100深排水沟,如图所示:
(7)裙房脚手架首层所有立杆均应满刷红白油漆200间隔。
2.大横杆
(1)步距h=1。
8m。
(2)上下大横杆的接头位置应错开布置在不同的立杆纵距中,与相近立杆的距离不宜大于纵距的三分之一。
3.小横杆
(1)间距l1=1。
8m,端头伸出外排立杆b2=0.1m。
(2)小横杆搭于大横杆之下并用直角扣件扣紧,在任何情况下均不得拆除贴近立杆的小横杆。
4.剪刀撑
(1)24m以下裙房脚手架每隔四跨交错设置剪刀撑(即每道剪刀撑跨越5根立杆).剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45°
~60°
。
(2)剪刀撑斜杆接长宜采用搭接,搭接长度不应小于1m,应采用3个旋转扣件固定,顶部扣件盖板的边缘至杆顶距离不应小于100mm.
(3)每道剪刀撑需设置到顶.
(4)斜杆两端和夹角用旋转扣件连接,并在其中间增加2~4个与立杆的扣结点.
(5)剪刀撑应满刷红白油漆200间隔。
5.护栏、挡脚板、安全网
(1)护栏
脚手架外侧需设护栏,护栏采用φ48×
3.0钢管搭设,高度为0。
6m,即每步距内2道。
(2)跳板
脚手板采用钢跳板铺设于大横杆上,铺设时必须将钢跳板的横向钢筋朝下放置,每层满铺.每个钢跳板有四点与大横杆绑扎牢固。
(3)挡脚板
裙房脚手架挡脚板搭设于外立杆的内侧,每二步设一次,采用200宽的旧层板,并刷上红白油漆200间隔.
(4)安全网
脚手架外立面挂密目安全网,安全网规格为6m×
1。
6.斜道
(1)根据施工要求,本工程在进行裙房施工时,将在每栋建筑物边设置一道之字形斜道,以供人员上下及部分零星材料转运。
(2)斜道单跑宽度为0。
8m,坡度1:
3左右。
斜道两侧及平台外围均应设置栏杆和挡脚板、栏杆高度应为1。
2m,挡脚板高度为200mm,采用200宽的旧层板,并刷上黄黑油漆间隔200。
(3)斜道脚手板上应每隔250~300mm设置一根防滑条,防滑条用旧模板制成,木条宽度为20~30mm。
7.连墙点
连墙点间隔2步3跨设置。
地下室外架则在相应位置预留止水拉杆与连墙件焊接,外侧采用斜撑或顶托支撑于护壁之上。
裙房外架在墙柱部分的连墙点采用预埋钢筋并焊接的方式,如无相应墙柱,则在对应楼层的梁板位置预埋钢管,采取扣件连接方式。
8、裙房脚手架立面如下图所示:
高度﹥24米双排落地式外架剪刀撑搭设立面图高度<
24米双排落地式外架剪刀撑搭设立面图
9、支模架防护栏杆
①本工程其支模层防护栏杆采用单排脚手架,立杆、横杆、小横杆等均采用φ48×
3.0钢管,直角扣件连接。
沿板块后浇带、膨胀加强带分隔处边长全长设置,立杆间距同支模架体立杆间距,在板下及下层结构面以上200处各设置通长大横杆,并通过小横杆与支模架连接,防护立杆均伸出上层结构面1200,并设置水平护栏钢管两道,外满挂安全网,做法如图所示:
②外脚手架在裙房、塔楼在搭设至屋面以上时,应高出女儿墙不小于1m,高出檐口应不小于1.5m。
10、其他防护栏杆
电梯口、楼梯口及临边洞口等防护措施详见《安全文明施工方案》。
二、搭设和注意事项
1.本工程裙房部分外墙落地双排外脚手架立杆立于结构板面上,落地脚手架应对楼板荷载进行复核,对于承载力达不到要求的,需要在结构板下部相应位置设置支撑。
2.落地双排外脚手架搭设应选派专人负责检查,内、外立杆采取对接接长,内、外大横杆采取对接接长;
有变形的杆件和不合格的扣件不能使用,扣件拧紧程度要适当扣件拧紧扭力矩宜在45-60N.m,不大于65N.m,有变形的杆件和不合格的扣件不能使用,随时校正杆件垂直、水平偏差,避免误差过大。
3.落地双排外脚手架搭设顺序:
摆放垫板─→摆放扫地大横杆─→竖立杆─→装扫地小横杆─→安第一步小横杆─→安第一步大横杆─→逐步搭设。
4.相邻立杆接头位置应错开布置在不同步距内,且与相近大横杆距离不宜大于步距三分之一;
立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧,不得隔步设置或遗漏;
立杆垂直偏差不应大于架高的1/400。
5.每步架上、下大横杆接头位置应错开布置在不同立杆纵距内,且与相近立杆距离不宜大于纵距三分之一;
每步架上、下大横杆应错开布置在立杆内侧,以减少立杆偏心受载情况;
每一面架内大横杆纵向水平高低差不应超过5cm。
6.小横杆置于大横杆之下用直角扣件扣紧,在使用过程中不得拆除紧贴立杆的小横杆。
7.设置防雷接地装置,接地电阻不得大于10Ω;
搭设工人必须佩挂安全带和穿胶鞋,禁止穿皮鞋和拖鞋;
及时与结构进行拉结或者采取临时支撑,确保搭设过程安全;
未搭设完成的脚手架,在每天收工时一定要确保架子的稳定,避免发生意外事故。
8.第一步架和以上每四步架以及操作层必须满铺脚手板(脚手板采用定型钢筋网,且须满足防火要求)。
同时,每步架外侧设置0.9m高的防护栏杆。
9.落地双排外脚手架外立面采用符合安检标准的密目式安全网进行全封闭。
落地双排外脚手架在搭设、使用过程中应加强检查,确保安全使用。
10.因外架立杆立于结构板上,在每根立杆下面垫300*300*18胶合板。
11.所有外架钢管外立杆与剪刀撑在使用前全部刷一道红色防锈漆.
12。
严格控制施工荷载,脚手板不得集中堆料施荷,施工荷载不得大于3kn/㎡,主体结构施工严禁将模板支撑与外架相连。
三、裙房落地式钢管脚手架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。
计算的脚手架为双排脚手架,搭设高度为17.0米,立杆采用单立管.
搭设尺寸为:
立杆的纵距1.50米,立杆的横距0。
80米,立杆的步距1。
80米。
采用的钢管类型为
48×
3。
0,连墙件采用2步3跨,竖向间距3。
60米,水平间距4.50米。
施工均布荷载为3.0kN/m2,同时施工2层,脚手板共铺设9层.
一、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1。
均布荷载值计算
大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.300×
800/3=0.080kN/m
活荷载标准值Q=3。
000×
800/3=0。
800kN/m
静荷载的计算值q1=1.2×
0.038+1。
2×
0.080=0.142kN/m
活荷载的计算值q2=1.4×
800=1。
120kN/m
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
跨中最大弯矩为
M1=(0.08×
0.142+0.10×
1.120)×
1.5002=0.278kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
支座最大弯矩为
M2=—(0。
10×
0.142+0.117×
1.5002=-0。
327kN。
m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:
=0.327×
106/4491。
0=72.770N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
静荷载标准值q1=0。
038+0.080=0.118kN/m
活荷载标准值q2=0.800kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×
118+0。
990×
800)×
1500.04/(100×
2。
06×
105×
107780。
0)=1.989mm
大横杆的最大挠度小于1500。
0/150与10mm,满足要求!
二、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面.
用大横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值P1=0.038×
1.500=0.058kN
0.800×
1.500/3=0.120kN
500/3=1.200kN
荷载的计算值P=1.2×
0.058+1。
0.120+1。
4×
1.200=1。
893kN
小横杆计算简图
2。
抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=(1。
0.038)×
8002/8+1.893×
0.800/3=0。
509kN。
=0.509×
106/4491.0=113。
231N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5。
0×
0.038×
800.004/(384×
060×
107780.000)=0。
01mm
集中荷载标准值P=0.058+0.120+1.200=1.378kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=1377.600×
800.0×
(3×
800.02—4×
800.02/9)/(72×
0)=1.128mm
最大挠度和
V=V1+V2=1.137mm
小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。
5):
R≤Rc
其中Rc—-扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN;
R-—纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
横杆的自重标准值P1=0.038×
0.800=0.031kN
脚手板的荷载标准值P2=0。
300×
1.500/2=0.180kN
800×
1.500/2=1。
800kN
荷载的计算值R=1.2×
031+1。
0.180+1。
1.800=2。
773kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40—-65N。
m时,试验表明:
单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8。
0kN;
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN.
四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.
静荷载标准值包括以下内容:
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);
本例为0。
1070
NG1=0。
107×
17.000=1.819kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2);
本例采用冲压钢脚手板,标准值为0。
30
NG2=0。
9×
1.500×
(0。
800+0。
300)/2=2。
228kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);
本例采用栏杆、木脚手板标挡板,准值为0。
14
NG3=0.140×
500×
9/2=0.945kN
(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2);
005
NG4=0.005×
17。
000=0.127kN
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.119kN.
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.
经计算得到,活荷载标准值NQ=3。
0.800/2=3.600kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中W0——基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)附录表D.4的规定采用:
W0=0。
750
Uz—-风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)附录表7.2.1的规定采用:
Uz=0.840
Us-—风荷载体型系数:
Us=1。
134
经计算得到,风荷载标准值Wk=0.7×
0.750×
0.840×
1.134=0。
500kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1。
2NG+0.85×
4NQ
经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力N=1。
5。
119+0。
85×
1.4×
600=10.426kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1。
5.119+1.4×
600=11。
182kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.85×
4Wklah2/10
其中Wk—-风荷载标准值(kN/m2);
la—-立杆的纵距(m);
h-—立杆的步距(m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×
1.800×
1.800/10=0。
289kN。
五、立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N—-立杆的轴心压力设计值,N=11.182kN;
i——计算立杆的截面回转半径,i=1.60cm;
k——计算长度附加系数,取1.155;
u-—计算长度系数,由脚手架的高度确定,u=1。
500;
l0-—计算长度(m),由公式l0=kuh确定,l0=1.155×
800=3.118m;
A-—立杆净截面面积,A=4。
239cm2;
W-—立杆净截面模量(抵抗矩),W=4。
491cm3;
——由长细比,为3118/16=196;
--轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190;
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2);
经计算得到
=11182/(0。
19×
424)=139.164N/mm2;
[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算<
[f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N—-立杆的轴心压力设计值,N=10.426kN;
i--计算立杆的截面回转半径,i=1.60cm;
k——计算长度附加系数,取1.155;
u—-计算长度系数,由脚手架的高度确定,u=1。
500;
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定,l0=1.155×
A——立杆净截面面积,A=4.239cm2;
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4。
-—由长细比,为3118/16=196;
—-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0。
190;
Mw——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW=0.289kN.m;
=10426/(0.19×
424)+289000/4491=194.157N/mm2;
[f]-—钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205。
00N/mm2;
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
<
[f],满足要求!
六、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:
其中NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力,NG2k=3。
300kN;
NQ—-活荷载标准值,NQ=3.600kN;
gk——每米立杆承受的结构自重标准值,gk=0.107kN/m;
经计算得到,不考虑风荷载时,按照稳定性计算的搭设高度Hs=58.211米。
脚手架搭设高度Hs等于或大于26米,按照下式调整且不超过50米:
经计算得到,不考虑风荷载时,脚手架搭设高度限值[H]=50。
000米。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:
其中NG2k--构配件自重标准值产生的轴向力,NG2K=3。
300kN;
NQ——活荷载标准值,NQ=3.600kN;
gk—-每米立杆承受的结构自重标准值,gk=0.107kN/m;
Mwk-—计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩,Mwk=0。
243kN。
m;
经计算得到,考虑风荷载时,按照稳定性计算的搭设高度Hs=23。
788米。
七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算:
Nl=Nlw+No
其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),应按照下式计算:
Nlw=1。
4×
wk×
Aw
wk——风荷载标准值,wk=0.500kN/m2;
Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积,Aw=3.60×
4.50=16.200m2;
No—-连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN);
No=5。
000
经计算得到Nlw=11。
342kN,连墙件轴向力计算值Nl=16。
342kN
故连墙件抗拉最小钢筋直径为:
*2=8。
24
本工程采用14,钢筋作为连墙件,连墙件的设计计算满足要求!
因Nl=13。
292kN,故采用双扣件钢管连墙件,其抗滑力也满足要求!
八、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2),p=N/A;
p=44。
73
N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN);
N=11.18
A—-基础底面面积(m2);
A=0。
25
fg——地基承载力设计值(kN/m2);
fg=250。
00
地基承载力设计值应按下式计算
fg=kc×
fgk
其中kc—-脚手架地基承载力调整系数;
kc=1.00
fgk——地基承载力标准值;
fgk=250。
地基承载力的计算满足要求!
第六章脚手架拆除
一、严格遵守拆除顺序,由上而下逐层进行,严禁上下同时作业。
二、连墙件必须随脚手架逐层拆除,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架;
分段拆除高差不应大于2步,如高差大于2步,应增设连墙件加
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