挂篮计算单.docx
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挂篮计算单.docx
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挂篮计算单
轻型挂篮计算单
1.荷载:
1)P14#墩1#块为箱梁最大节段,混凝土80.7m3,重210t。
2)单只挂篮各部分重量:
主桁架:
17.8t
滑道:
3.0t
后锚固系统:
5.1t
前上横梁:
2.1t
后上横梁:
1.2t
底模平台9.5t:
底模:
1t
外模:
8t
内模:
4t
内导梁:
3.3t
外导梁系统:
7t
前吊挂系统:
1t
底模平台后锚固:
1t
3)挂篮工作系数:
0.308。
2.挂篮底模平台检算:
底模平台纵梁采用桁架形式,桁高1500mm,上弦采用2[18b,竖杆、斜杆采用2∠75×8,下弦采用2∠75×8。
施工1#块时纵梁受力最不利,以此工况控制设计。
Ⅰ型桁架:
梁体混凝土重:
44.2t;
q1=5.7t/m
底模重:
140kg/m2;
q2=0.042t/m
桁架自重:
1.059t;
q3=0.1t/m
q=q1+q2+q3=5.9t/m
计算模型:
计算结果:
支点反力:
R=23t;
最大变形:
f=10.1mm;
上弦杆最大应力:
σ=151.4MPa;
竖杆、斜杆最大应力:
σ=139.8MPa;
下弦杆最大应力:
σ=163.3MPa;
桁架两端斜杆所受拉力较大,焊缝长度及质量应严格保证。
Ⅱ型桁架支点反力R=5.8t
Ⅲ型桁架支点反力R=7.37t
3.后下横梁检算:
采用2[28a
计算模型:
计算结果:
最大弯曲应力σ=43.0MPa
最大变形f=1.0mm
支座反力:
R1=0.69t;R2=33.2t
4.前下横梁检算:
采用2[28c
计算模型:
计算结果:
最大弯曲应力σ=38.0MPa
最大变形f=0.16mm
支座反力:
R1=0.69t;R2=33.2t;R3=23.6t
前吊挂最大拉力N=23.6t,满足要求。
5.底模平台后吊挂检算:
δ=40mm后吊带(16Mn)承载力:
N=120t
φ54销(45#钢)双剪承载力:
Q=57.2t
孔壁承压:
N=66t
吊件A1孔壁承压:
N=69.3t
6.挂篮空载走行时,前后下横梁检算:
计算模型:
计算结果:
R=3t
最大弯曲应力σ=102.2MPa
最大变形f=20.1mm
7.内导梁检算:
内导梁承受荷载为箱梁顶板混凝土、内模重量及内导梁自重。
内导梁采用2[40c.
顶板混凝土作用于每组导梁上线荷载:
q1=2.34t/m
内模自重作用于每组导梁上线荷载:
q2=0.26t/m
内导梁自重作用于每组导梁上线荷载:
q2=0.22t/m
q=q1+q2+q3=2.82t/m
计算模型:
Mmax=26.9t-m
σmax=136MPa
R=11t
fmax=26mm
8.外导梁检算:
外导梁承受荷载为箱梁翼缘混凝土、外模重量及内导梁自重。
外导梁采用2[45a.
顶板混凝土作用于每组导梁上线荷载:
q1=3.12t/m
外模自重作用于每组导梁上线荷载:
q2=0.64t/m
外导梁自重作用于每组导梁上线荷载:
q2=0.23t/m
q=q1+q2+q3=3.99t/m
计算模型:
Mmax=38.1t-m
σmax=133.2MPa
R=15.6t
fmax=22mm
9.前上横梁检算:
前上横梁承受荷载为前吊挂反力。
前上横梁采用2[45c.
前上横梁自重:
q1=0.26t/m
计算模型:
σmax=152.0MPa
R=68.9t
fmax=7mm
10.主桁架检算:
主桁架采用δ=10mm的16Mn焊接箱梁;
根据计算结果,主桁架的构件最大受力为:
142.8t
主桁架前端最大变形为:
f=43mm
主桁架的截面积:
A=0.0108m2
容许承载力:
N=216t
主桁架压杆稳定性检算:
杆件A4:
N=77.9t
A=0.0108m2
I1=3658cm4
I2=8129cm4
Ix=11787cm4
i=10.4cm
λ=19.2ψ=0.981
σ=73.5MPa
杆件A3:
N=139.2t
i=10.4cm
λ=49ψ=0.892
σ=144.5MPa
桁架连接强度检算:
主桁架各节点连接均采用销接,φ128销(45#钢)
容许剪切力为:
160>142.8t
孔壁承压:
A=0.00774m2
N=232t>142.8t
节点板与主桁架杆件采用焊缝连接的,焊缝高度为10mm,焊缝长度不小于250mm
11.后锚固系统检算:
1)施工1#块
后锚固力:
N=40t
共设4根φ32精轧螺纹钢筋
每根受力N=20×1.4/2.04=13.7t
经检算平衡重梁抗弯抗压均满足要求。
2)施工2~4#块
后锚固力:
N=76t
共设8根φ32精轧螺纹钢筋
检算平衡重梁抗弯
M=17.1t-m
σ=33.5MPa
R1=114.t
R2=26.6t
满足要求。
分配梁B2’检算
B2’为2[28a
计算模型:
Mmax=2.04t-m
σ=30MPa
R1=8.17t
R2=18.45t
后锚固筋最大拉力为18.45t
12.前支腿检算:
前支腿由2[20b加焊加劲板组成
前支腿最大反力为149t
受压面积:
A=17460mm2
σ=85.3MPa
13.底模平台临时吊挂检算
临时吊挂梁:
Mmax=2.38t-m
σ=62.3MPa
临时吊挂梁后锚固反力:
1.6t
14.外导梁临时吊挂检算
外导梁自重q1=0.17t/m
外模自重q2=0.64t/m
q=q1+q2=0.81t/m
每个临时吊点受力:
N=3.2t
临时吊挂梁:
Mmax=2.24t-m
σ=68.6MPa
临时吊挂梁后锚固反力:
1.5t
后锚点螺栓抗剪及预埋件孔壁承压均满足要求。
15.挂篮走行稳定性检算
主桁架A1、A3、A9产生的倾覆力矩:
M倾1=10.56t-m
节点板A12产生的倾覆力矩:
M倾2=1.94t-m
前上横梁产生的倾覆力矩:
M倾3=1.05t-m
倾覆力矩:
M倾=M倾1+M倾2+M倾3=13.55t-m
忽略挂篮主桁架其它构件产生的稳定力矩,为保证稳定系数大于2,挂篮后钩板的锚固力应大于6t。
滑道为2[20b
Mmax=0.75t-m
σ=19.6MPa
预埋锚栓为φ24圆钢,Nmax=3t<[N]=4.766t
M稳/M倾=3.18
16.底模平台前端预抬量参考值:
预抬量包括前下横梁挠度,精轧螺纹钢筋伸长量及挂篮主梁前端下挠量之和,现场须注意现场实地测量,根据实测值对理论值进行修正,合理给出下一节段的预抬量。
节段号
1#
2#
3#
4#
预抬量(mm)
43
40.5
38.1
35.6
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