论《华能白山电厂定子吊装》Word文件下载.docx
- 文档编号:17712064
- 上传时间:2022-12-08
- 格式:DOCX
- 页数:13
- 大小:120.02KB
论《华能白山电厂定子吊装》Word文件下载.docx
《论《华能白山电厂定子吊装》Word文件下载.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《论《华能白山电厂定子吊装》Word文件下载.docx(13页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
1基础检验及设备检验
1.1基础验收:
会同公司质检部门、土建施工单位、监理及建设单位相关人员共同对汽轮发电机基础进行质量检查验收。
校验基础纵横中心线尺寸、基础标高,各孔洞形状尺寸、预埋地脚螺栓位置及锚固件位置尺寸,使之符合设备安装要求。
同时做好交接签证记录及检查验收记录。
1.2设备及附件检验:
按照设备供货清单并对照设备图纸进行检验,确保设备到货情况满足施工安装要求。
2发电机垫铁及台板布置
2.1根据哈电机厂台板垫铁布置图划出垫铁(支撑垫板)位置,并将该部位表面基础凿平,要确保支撑垫板位置正确,上表面平整,顶面标高符合设计值,支撑垫板水平.
2.2将发电机台板按安装位置就位。
要保证预埋地脚螺栓不得与台板相碰撞,台板中心与锚固板中心及基础中心重合,误差不得超过1mm。
并调整好台板水平及顶面标高,台板顶面标高较设计标高低1—2mm。
3桥吊并车及吊钩改造
3.1清除两机检修间0米杂物,用砂石等将其夯实,将发电机基础纵向中心线引至0米并向8轴侧延伸,并在台板上作出定位的中心标记。
3.2将汽机间2台桥吊内侧缓冲器拆除,用8根M24的螺栓及无缝钢管φ108*4将两桥架刚性联接,且保证2台桥吊吊钩中心线距离为8000mm。
将2台桥吊开至发电机基础处,使合并后桥吊结构纵向中心线与发电机基础的横向中心线重合。
将小车主吊钩中心线与发电机基础横纵向中心线重合。
每台小车主梁上方增加一根φ426*17钢管作为悬挂附加滑车组的生根梁。
3.3因桥吊按75t额定起吊量设计,不满足定子吊装(每台桥吊起吊重量为204/2=102t)。
所以在主钩外加一组H32×
2D滑车组,使用原12股改为16股受力。
32t滑车组承担重量约30吨,主吊钩承重75吨,合计105t,满足定子吊装要求。
在小车上附加一套H32×
2D滑轮组固定在主吊梁上,小车自带钢丝绳一绳头通过主吊钩滑轮后由附加滑车引向小车滚筒。
钢丝绳穿绕形式见后下图。
3.4将转向用的250t大钩用长65m一整根φ36钢丝绳与起吊横担相连,大钩共有10个滑轮,故由20股绳承担。
大钩置于起吊横担中心,为防止钢丝绳窜动,在钢丝绳两侧用∠75角钢将其限位固定,悬挂大钩部位加焊包角。
钢丝绳的一个端头为绳扣结构,另一个端头用钢丝绳楔形接头、5个钢丝绳夹形成绳扣,两个绳扣通过16t卸扣连接。
并将组合后带有转向大钩的起吊横担悬挂在小车的主钩及增加的H32*2D滑车组上,至此吊装结构组合安装完成,具备发电机定子吊装条件。
4定子吊装
4.1与哈电机厂取得联系,保证发电机装车时汽端朝向拖车尾部方向,定子底部不得采用运输拖拍,定子与拖车间垫置一定厚度的橡胶板,以降低定子运输高度,使定子运输车得以顺利通过汽机间A排6.3m结构梁。
4.2定子进厂运输路线松软部位用碎石、枕木加固,各管沟、渠道上方铺设δ=30mm厚的整张钢板,钢板宽度要宽于定子拖运车,长度要较管沟渠道每端长出1m以上。
4.3预先将发电机基础纵向中心线引至
侧0米地面。
定子用250t级拖车由南门岗大件路进入现场,从汽机房
排
轴线间倒入两机检修间。
将发电机本体中心用明显标记标出。
调整拖车,使定子纵横向中心线交点与转向大钩中心线基本重合。
将发电机定子的四个吊按制造厂钢印编号安装定子两侧的四个吊攀,紧固其连接螺栓。
若吊耳外边过小,为防止钢丝绳滑出,需在吊耳外侧面上加焊钢丝绳挡板,起到阻挡钢丝绳滑脱。
将250t转向大钩上的φ52钢丝绳子吊索与定子吊攀相连,每个吊攀由3股钢丝绳承担,整个定子共由12股绳承担。
拆卸定子两端的临时端盖,检查定子内部完好性,同时可减轻起吊重量。
4.4一切准备就绪后,对发电机定子进行试吊,指挥吊车同时抬起定子离拖车约110mm高度后,悬停10分钟,全面检查钢丝绳、起吊横梁无异常情况后,同时升降吊车大钩,对整个吊装系统、各受力点、承力部件、发电机定子进行全面检查,安排专人对桥吊桥架及起吊横担进行观测。
4.5经技术、质量、安全、监理及行车制造厂家等有关部门认可:
行车运行状态、小车同步情况、扁担受力状态、起吊钢丝绳受力状态、行车大梁挠度、汽机房A排钢结构旁弯度,以上各种情况正常,定子拖车开出,则由总指挥下达命令进行正式吊装。
4.6将定子缓慢起升至超出12.6m层500mm后,两台行车同时向发电机基础侧行走(小车不动),当定子完全移动到12.6m平台上方时利用拖拉绳对定子进行90度转向,使定子成纵向布置。
需注意转向正确,不可转错方向,转动需缓慢,转过90°
后需及时将定子稳住,不得产生晃动。
转向完毕后继续行走两台行车,当定子到达发电机台板正上方时同时操作小车将定子降下,当降至离定子台板300mm后开始清扫定子台板,清除台板表面的油垢锈污等杂物,对定子和台板中心线的对正,并进行定子就位前的各方检查工作,确认无误后继续下降,待距台板顶面100mm后停止回落,对发电机定子与基础地脚螺栓对正。
将支撑柱放入台板的支撑垫板上,再次回落定子,将地脚螺栓穿入定子底板内。
待定子底板距台板面30mm时停止回落,将调整垫片放入定子底板与台板间,并迅速用联系螺栓将台板把合到定子底板上,将起重联螺栓旋入定子底板内,使起重螺栓与支撑柱接确受力,各起重螺栓的旋入深度、受力情况均匀。
起动提升装置回落定子,使发电机定子的重量全部由起重螺栓承担。
4.7发电机定子回落在台板上后,用篷布将发电机定子两端裸露部位遮盖,以防杂物落入。
拆除临时设施,并将桥吊恢复。
起吊系统相关参数校核:
1定子起吊钢丝绳的选择
定子净重192t;
定子吊装共由12股钢丝绳分四个吊点承担,每个吊点3股,定子同侧吊攀间距4.0m,对侧吊攀距离4.1m,吊钩距定子吊攀3.5m;
计算得每股钢丝绳承力为(考虑动载原因,取动载系数K=1.1)
F=23.084t,
钢丝绳破断拉力S=52d2/K
S钢丝绳破断拉力
d钢丝绳直径
起吊时考虑钢丝绳安全系数取K=6
则钢丝绳承载力F=S/K=52d2/6=23084kg
则钢丝绳直径d=51.6mm
选起吊为规格为φ526*37+1钢丝绳满足定子吊装要求
2小车自带钢丝绳强度校核
小车起吊75t重量时由十二股绳承担,出端头自动滑轮引出,出端头拉力为
S=Q·
En-1·
E-1/En-1
Q—额定起吊重量75×
1.1=82.5t
E—滑轮综合摩擦系数1.04
n—滑轮走绳数12
则S1=82.5×
1.0412-1×
(1.04-1)/1.0412-1=8.46t
起吊定子时增加一组H32×
2D滑轮组,使起吊绳由12股变为16股,出端头自动滑轮引出,
出端头拉力为S=Q·
Q--起吊定子时总重量(192+9+3)/2=102t[9为起吊横担自重;
3为转向吊钩及钢丝绳自重;
192为定子起吊重量]
n—滑轮走绳数16
则
S2=102×
1.0416-1×
(1.04-1)/1.0416-1=8.42t
S2<
S1
故桥吊自带钢丝绳强度足够,小车提升装置出力满足要求。
3钢丝绳长度计算
主吊钩最大起升高度为25m,由12股绳承担,故有效绳长为25×
12=300m,
增加附加滑轮组后由16股绳承担,起升高度由0m变为2+3+2+1=8m(2为吊点距地面高
度,3为千斤绳绑扎定子时高度,2为转向吊钩高度,1为起吊横担高度)故有效绳长为
(25-8)×
16=272m,故小车自带绳长满足吊装长度要求,钢丝绳不需更换。
4小车轮压强度校核
发电机定子重192t,转向大钩重3t,起吊横担重9t,小车自重18t
则每台小车承受的载荷为
G=[(192+3+9)/2+18=121t
小车共有4个车轮承担,则小车起吊定子时的轮压为P=G/4=121/4=30.5t
小车设计最大轮压为32t>30.5t
则小车起吊定子时轮压小于最大轮压,满足要求。
5悬挂转向吊钩钢丝绳的选择
250t转向吊钩共有滑轮10个,自重约3t,定子重量192t,用一根钢丝绳将转向吊钩与起吊横担相联,共由20股绳承担,考虑起吊时动载原因,取动载系数K=1.1,则每股绳承重
P=1.1×
(192+3)/20=10.88t
S钢丝绳破断拉力
则钢丝绳承载力F=S/K=52d2/6=10880kg
则钢丝绳直径d=35.5mm
选起吊为规格为φ366*37+1钢丝绳满足要求
6起吊横担强度校核
起吊横担采用Q345材料制作,其许用应力[σ]=2000kg/cm2
起吊横担长8.5m,重约9t,其截面尺寸如下图示,
a=700mm;
b=30mmd=16mm;
c=940mm;
e=320mm
该横担梁抗弯截面系数W=2*2*(1.6*943/12+70*33/12+70*3*48.52)/100=24195cm3
起吊横担两个吊点距离为8m,转向吊钩位于两吊点中部。
定子重192t,转向吊钩重3t;
每个承重为P=1.1×
(192+3)/2=107t[1.1为动载系数]
最大弯矩M=P*800/2=107000×
800/2=4.36*107kg*cm
弯曲应力σ=M/W=4.36*107/24195=1802kg/cm2<[σ]=2000kg/cm2
故强度满足要求。
7桥架强度校核
根据本工程桥式起重机技术协议要求,行车主梁主腹板为10mm,付腹板为8mm,上下翼板为20mm,材质为Q345,材料许用应力[σ]=2000kg/cm2
桥架外形尺寸梁长约24600mm,梁高2180mm,梁宽500mm。
a=600mm;
b=20mmd=10mm;
c=2500mm;
e=500mm
该桥架梁抗弯截面系数W=2*2*(1.0*2503/12+40*23/12+50*3*1222)/100=105617cm3
发电机定子重192t,转向大钩重3t,起吊横担重9t,小车自重18t,单侧桥架重29t
则单侧桥架荷载为P=(192+3+9)/4+18/2++29=89t
起吊定子时,小车基本位于桥架中部。
考虑动载系数,则P=97.9t[1.1为动载系数]
最大弯矩M=P*240.5/2=97900×
240.5/2=1.47*108kg*cm
弯曲应力σ=M/W=1.47*108/105617=1390kg/cm2<[σ]=2000kg/cm2
故桥架强度满足定子吊装要求。
8行车轮压强度校核
桥吊大车最大轮压为32t,每台行车由8个车轮承担,每侧桥架由4个车轮支撑,大车自重68t。
每台行车承载242/2≈121t
桥架跨度为24.05m,发电机基础中纵向中心线距A排12m,则定子及临时起吊装置对A排侧车轮的轮压最大,此时定子对A轮压为
P1=(121*9.8/2*24.05)×
(24.05-12)/2=148.5KN
桥架对A排车轮的轮压为P2=68*9.8/8=83.3KN
则A排轮压为P=P1+P2=231.8KN/9.8=23.6t<32t
故行车轮压满足要求。
9行车轨道梁强度校核
汽机间两柱间距为9m,当两行车内侧的桥架行至轨道梁中心时,此时轨道梁弯矩最大,
A排轮压为231.8KN,每台行车单侧桥架由2个车轮支撑,此时将有4个车轮作用一根轨道梁上,示意图如下。
当a1=a3时,最大弯矩点a4=a2/4=1700/4=425mm
此时轨道梁最大弯矩为
M=ΣP*(L/2-a4)2/L-P*a1=23180*4(900/2-42.5)2/900-27560*20.4=1.7*107kg*cm
弯曲应力σ=M/W=1.7*108/105617=1230kg/cm2
此吊车轨道梁材质为Q345,材料许用应力[σ]=2000kg/cm2>1230kg/cm2
故轨道梁强度满足要求。
10A排立柱及牛腿强度校核
桥吊额定载荷为75t,其动负荷试验荷载为75*1.1=83t,作动负荷试验时将桥吊小车开至A排端极限位置,此时动负荷重量及小车重量均由A排侧立柱承担,小车自重18t,
桥架一半的重量亦由A排柱承载,桥架重量为68t,故动负荷试验时A排立柱最大荷载为
P1=83+18+68/2=135t
起吊定子时对A排侧轮压为231.8KN,此时单台车作用在A排立柱荷载为P2=231.8*4/9.8=110.2t
P2<P1
故A排立柱基础强度满足要求。
同理,A排立柱轨道梁支撑牛腿强度亦满足要求。
11固定大钩销轴的选取
每台吊车的大钩均卧入起吊横担内,且每个大钩均由2个销轴固定,固定大钩销轴受力如下示意图(大钩厚度175mm)
Q=102t(定子重192t,横担重9t,转向大钩重及索具3t)则
P1=P2=Q/4=25500kg
其最大弯矩矩位于该梁中心
Mmax=P·
L/2=25.5×
18/2=57t·
cm=229500kg·
cm
小车轮轴材质选用Q235A,其弯曲许用应力[σ]=1400—1800kg/cm2
其剪切许用应力为[τ]=800—1000kg/cm2
其抗弯截面模量Wz=Mmax/[σ]
取[σ]=1600则
Wz计=Mmax/[σ]=229500/1600=143.4cm3
圆柱抗弯截面模量Wz=πD3/32=143.4cm3则
D=7.3cm=73mm
考虑不可预见因素,取D=100mm。
小车轮轴剪应力的校核
τmax=4/3·
Q/πr2=4/3·
19000/(3.142·
52)=322.51kg/cm2<[τ]=800—1000kg/cm2
故小车轮轴选用Q235钢制作,选取直径D=100强度满足要求,其结构图见附图。
起吊横担主腹板内挡宽度为340mm,为将大钩限位及满足销子长度要求,在主腹板内侧加600*600*35mm和500*500*35mm的钢板各2块,钢板与钢板及腹板间满焊,焊角高度为25mm。
12动滑车组悬挂轴的选取
动滑车悬挂轴受力如下图示
Q=32t(按H32*2D定滑车组的额定荷载)则
最大弯矩位于该轴中心
Mmax=Q·
L/4=32000·
10/4=8.0×
104kg·
悬挂轴材质选用Q235-A,其弯曲许用应力[σ]=1400—1800kg/cm2
抗弯截面模量Wz=Mmax/[σ]
L/2=32×
10/2=160t·
cm=160000kg·
销轴材质选用Q235A,其弯曲许用应力[σ]=1400—1800kg/cm2
Wz计=Mmax/[σ]=160000/1600=100cm3
圆柱抗弯截面模量Wz=πD3/32=100cm3则
D=10.0cm=100mm
销轴剪应力的校核
32000/(3.142·
52)=543.5kg/cm2<[τ]=800—1000kg/cm2
故动滑车组悬挂轴的选取D=100mm满足要求。
13动滑车组悬挂吊耳的选取
每个动滑车组悬挂销轴由2个吊耳固定,吊耳结构图如下:
Q=32t则
P1=P2=Q/2=32/2=16t=16000kg
其横截面上拉应力σ=P/A
A为剪切面积A=15·
3=45cm2
L为吊耳宽度D为悬挂轴直径δ为钢板厚度
材料选用Q235-A,材料的许用剪应力[τ]=800—1000kg/cm2
当动滑车偏向一侧吊耳时,其承力由单个吊耳承重,
动滑车偏向一侧时最大剪切应力校核
τ=Q/A=32000/3·
15=711kg/cm2<[τ]=800—1000kg/cm2
故该吊耳选用δ30mmQ235-A钢板板制作强度满足要求。
14吊耳焊接校核计算
每个动子滑车悬挂销轴由2个吊耳固定,其焊接图示如下图
当动滑车偏向一侧吊耳时,单侧吊板焊点受拉力为P=Q=32t
取焊角K=30mm,危险点发生在45°
焊接面上
吊耳单面焊接截面积为S=cos45×
hf×
lf=0.7×
3×
(35-3×
2)=60.9cm2
(hf为焊角高度lf为焊缝有效长度lf=L-2·
hf)
则τ=P/2S=32000/(2×
60.9)=312kg/cm2≤[τ]=800kg/cm2
故取K=30mm,焊接强度满足要求。
通过上述校核计算,我们可以大胆的把定子吊起来送到定子基础上就位。
通过这次独立的方案设计,使我的起重机水平有了很大的提升,为以后电厂大件吊装打下了坚实的基础,也使我认识到起重知识的博大精深,起重方面我不明白太多了,以后还得加紧学习研究国内各种起得书,提高我的起重设计能力。
参考文献:
《河北省电力勘探设计研究院汽机运转层平台施工图》
《哈尔滨电机厂有限公司设备相关资料》
《电力建设施工及验收技术规范》汽轮机机组篇DL5011-92
《火力发电厂焊接技术规程》DL/T869-2004。
《电力建设安全工作规程》(火力发电厂部分)DL5009.1-2002。
《火电施工质量验收及评定标准》第一篇土建工程篇。
《华能白山煤矸石电厂2×
330MW机组新建工程桥式起重机技术协议。
》
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 华能白山电厂定子吊装 白山 电厂 定子 吊装