045远洋车库钢筋加工场回顶方案.docx
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045远洋车库钢筋加工场回顶方案
编号XY-045
远洋西永项目
钢筋加工场楼板回顶方案
编制:
审核:
批准:
重庆中科建设(集团)有限公司
2019年04月01日
一、工程概况
远洋西永项目工程商住小区工程位于重庆市沙坪坝区土主镇,交通便利,区位、环境条件十分优越。
本工程为重庆远峰置业有限公司开发的远洋西永项目工程商住小区,总建筑面积约67967.88㎡,其中地下室(含车库)部分建筑面积约16750.9㎡,地上部分居住建筑面积49500.08㎡,商业和公共建筑面积1716.91㎡。
基础形式:
根据各栋具体地基情况,采用干作业机械钻孔灌注桩、独基及条基,持力层为中等风化基岩(具体详各栋基础图)。
持力层为中等风化泥岩或砂岩。
主体结构形式:
10#、11#、12#、13#、14#、15#、16#、18#楼主体塔楼结构型式为剪力墙结构,地下车库为框架结构,框架柱混凝土强度等级为C40,框架梁板混凝土强度等级为C30.
因施工场地条件限制,为了更有效的利用场地以便施工。
将地下室顶板18-20轴交J-L轴位置作为钢筋加工场原材堆放场地,板跨度为7.8*7.8米,单块板面积约为60.84平方米,由于对地下室顶板梁板增加了荷载,为对结构质量不受影响,我方将采取满堂脚手架支撑系统回顶措施。
二、编制依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
远洋西永项目I29-01/03
三、施工部署
1、施工准备
(1)材料准备:
钢管、木方、顶托
(2)回顶材料要求:
①所有材料都要经建设主管部门产品认证,并经现场取样试验合格后才投入使用。
②钢管应选用外径48MM,壁厚3.0MM的钢管,表面平整光滑,无锈蚀、分层、压痕、划道和硬弯
③40*80MM木方应选用平直,无腐烂现象的
④顶托选用必须是无变形、螺丝无滑落。
四、钢筋加工场荷载计算
拟定钢筋加工场可堆放钢筋及设备按每块板100吨计算,地下室顶板位置所能承受荷载不得小于P。
P=材料及设备总重量*9.8KN/T
=100T*9.8
=980KN
则钢筋加工场均布荷载为:
g5k(kN/m2)=P/S=980/7.8/7.8=16.11KN/m2
五、满堂支撑架计算书
计算依据:
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016
3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计标准》GB50017-2017
一、架体参数
满堂支撑架的宽度B(m)
7.8
满堂支撑架的长度L(m)
7.8
满堂支撑架的高度H(m)
3.6
脚手架钢管类型
Ф48×3
立杆布置形式
单立杆
纵横向水平杆非顶部步距h(m)
1.3
纵横向水平杆顶部步距hd(m)
1.3
立杆纵距la(m)
0.9
立杆横距lb(m)
0.9
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)
0.2
剪刀撑设置类型
加强型
顶部立杆计算长度系数μ1
1.494
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.656
二、荷载参数
每米钢管自重g1k(kN/m)
0.033
脚手板类型
冲压钢脚手板
脚手板自重标准值g2k(kN/m2)
0.3
密目式安全立网自重标准值g4k(kN/m2)
0.01
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.167
材料堆放荷载g5k(kN/m2)
16.11
施工均布荷载qk(kN/m2)
0
平台上的集中力F1(kN)
0
省份
重庆
地区
重庆市
基本风压ω0(kN/m2)
0.3
风压高度变化系数μz
1
风荷载体型系数μs
1.04
风荷载标准值ωk(kN/m2)
0.312
三、设计简图
搭设示意图:
平面图
侧立面图
四、板底纵向支撑次梁验算
次梁增加根数n4
2
材质及类型
钢管
截面类型(mm)
Φ48.0×3.0
次梁抗弯强度设计值f(N/mm2)
205
次梁截面惯性矩I(cm4)
12.71
次梁抗剪强度设计值τ(N/mm2)
125
次梁截面抵抗矩W(cm3)
5.26
次梁弹性模量E(N/mm2)
206000
次梁自重标准值Nc(kN/m)
0.04
次梁验算方式
三等跨连续梁
G1k=Nc=0.04kN/m;
G2k=g2k×lb/(n4+1)=0.3×0.9/(2+1)=0.09kN/m;
G3k=g5k×lb/(n4+1)=16.5×0.9/(2+1)=4.95kN/m;
Q1k=qk×lb/(n4+1)=0×0.9/(2+1)=0kN/m;
1、强度验算
板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
满堂支撑架平台上无集中力
q1=1.2×(G1k+G2k+G3k)=1.2×(0.04+0.09+4.95)=6.096kN/m
q2=1.4×Q1k=1.4×0=0kN/m
q=q1+q2=6.096+0=6.096kN/m
计算简图
Mmax=0.100qll2+0.117q2l2=0.100×6.096×0.92+0.117×0×0.92=0.494kN·m
Rmax=1.100q1l+1.200q2l=1.100×6.096×0.9+1.200×0×0.9=6.035kN
Vmax=0.6q1la+0.617q2la=0.6×6.096×0.9+0.617×0×0.9=3.292kN
τmax=2Vmax/A=2×3.292×1000/506=13.012N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求!
σ=Mmax/W=0.494×106/(5.26×103)=93.916N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
满堂支撑架平台上无集中力
q'1=G1k+G2k+G3k=0.04+0.09+4.95=5.08kN/m
q'2=Q1k=0kN/m
R'max=1.100q'1l+1.200q'2l=1.100×5.08×0.9+1.200×0×0.9=5.029kN
νmax=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/(100EI)=(0.677×5.08×(0.9×103)4+0.990×0×(0.9×103)4)/(100×2.06×105×12.71×104)=0.862mm≤min{900/150,10}=6mm
满足要求!
五、横向主梁验算
材质及类型
钢管
截面类型(mm)
Φ48.0×3.0
主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)
205
主梁截面惯性矩I(cm4)
12.71
主梁抗剪强度设计值τ(N/mm2)
125
主梁截面抵抗矩W(cm3)
5.26
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁自重标准值Nz(kN/m)
0.04
主梁验算方式
三等跨连续梁
横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载作用下三等跨连续梁计算,集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。
满堂支撑架平台上无集中力
q=1.2×Nz=1.2×0.04=0.048kN/m
q'=Nz=0.04kN/m
p=Rmax/2=6.035/2=3.018kN
p'=R'max/2=5.029/2=2.514kN
计算简图
弯矩图(kN·m)
Mmax=0.728kN·m
σ=Mmax/W=0.728×106/(5.26×103)=138.403N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
剪力图(kN)
Rmaxf=6.888kN
Vmaxf=3.848kN
τmax=2Vmax/A=2×3.848×1000/506=15.209N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求!
变形图(mm)
νmax=1.345mm≤min{900/150,10}=6mm
满足要求!
六、可调托座验算
可调托座内主梁根数
2
可调托座承载力容许值[N]kN
30
按上节计算可知,可调托座受力
N=2×Rmax+F1=2×6.888+0=13.776kN≤[N]=30kN
满足要求!
七、立杆的稳定性验算
钢管类型
Ф48×3
立柱截面面积A(mm2)
424
立柱截面回转半径i(mm)
15.9
立柱截面抵抗矩W(cm3)
4.49
抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
次梁增加根数n4
2
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)
0.2
剪刀撑设置类型
加强型
顶部立杆计算长度系数μ1
1.494
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.656
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.167
立杆底部荷载:
NG1=gk×H+la×n4×Nc+lb×Nz=0.167×3.6+0.9×2×0.04+0.9×0.04=0.709kN
立杆顶部荷载:
NG1d=la×n4×Nc+lb×Nz=0.9×2×0.04+0.9×0.04=0.108kN
NG2=g2k×la×lb=0.3×0.9×0.9=0.243kN
l=max{la,lb}=max{0.9,0.9}=0.9m
NG4=g4k×l=0.01×0.9=0.009kN
NG5=g5k×la×lb=16.5×0.9×0.9=13.365kN
NQ1=qk×la×lb=0×0.9×0.9=0kN
NQ4=F1=0kN
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值:
立杆顶部荷载:
N顶=1.2(NG1d+NG2+NG4+NG5)+0.9×1.4(NQ1+NQ4)=1.2×(0.108+0.243+0.009+13.365)+0.9×1.4×(0+0)=16.47kN
立杆底部荷载:
N底=1.2(NG1+NG2+NG4+NG5)+0.9×1.4(NQ1+NQ4)=1.2×(0.709+0.243+0.009+13.365)+0.9×1.4×(0+0)=17.191kN
1、长细比验算
顶部立杆段:
l01=kμ1(hd+2a)=1×1.494×(1300+2×200)=2539.8mm
非顶部立杆段:
l02=kμ2h=1×1.656×1300=2152.8mm
λ=l0/i=2539.8/15.9=159.736≤[λ]=210
满足要求!
2、立柱稳定性验算
顶部立杆段:
l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.494×(1300+2×200)=2933.469mm
λ1=l01/i=2933.469/15.9=184.495,查表得,φ1=0.211
ωk=μzμsωo=1×1.04×0.3=0.312kN/m2
Mw=0.9×1.4×ωk×l×hd2/10=0.9×1.4×0.312×0.9×1.32/10=0.06kN·m
σ=N顶/φA+Mw/W=16.47×103/(0.211×424)+0.06×106/(4.49×103)=197.459N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
底部立杆段:
l02=kμ2h=1.155×1.656×1300=2486.484mm
λ2=l02/i=2486.484/15.9=156.383,查表得,φ2=0.287
ωk=μzμsωo=1×1.04×0.3=0.312kN/m2
Mw=0.9×1.4×Wk×l×h2/10=0.9×1.4×0.312×0.9×1.32/10=0.06kN·m
σ=N底/φA+Mw/W=17.191×103/(0.287×424)+0.06×106/(4.49×103)=154.634N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
八、立杆支承面承载力验算
脚手架放置位置
混凝土楼板上
混凝土板厚度h(mm)
100
砼设计强度等级
C20
立杆底座面积A(m2)
0.015
1、抗冲切验算
楼板抗冲切承载力:
βh=1,ft=1.10N/mm2,σpc.m=1N/mm2,η=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2=1,ho=100-15=85mm,μm=4×(a+ho)=4×(122.47+85)=829.90mm
Fl=(0.7βhft+0.15σpc.m)ημmh0=(0.7×1×1.10×103+0.15×103×1)×1×0.74×0.085=57.868kN≥N=17.191kN
满足要求!
1、局部受压承载力验算
楼板局部受压承载力:
ω=0.75,βl=(Ab/Al)0.5=0.380,fcc=0.85×9.60=8.160N/mm2
Fl=ωβlfccA=0.75×0.380×8.160×103×0.01=34.865kN≥N=17.191kN
满足要求!
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