大梁模板设计Word格式文档下载.docx
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fm=12N/mm2E=1.1×
104N/mm2密度为7.5KN/m3
梁高1.5米,浇注砼对模板的侧压力标准值。
FmA×
=0.22rt0B1B2V1/2=0.22×
24×
8×
1.2×
1.15×
21/2=51.4KN/m2
=rH=24×
1.5=35.52KN/m2
取两者中较小值
倾倒砼时产生的水平荷载标准值依照规范为2KN/m2,震捣砼时产生的荷载标准值依照规范为对水平模板为2.0KN/m2,对垂直模板为4.0KN/m2
新浇注砼对模板侧压力计算荷载:
侧压力F1=35.52×
1.2=42.6KN/m2
震捣砼F2=4×
1.4=5.6KN/m2
两项合计:
F=48.2KN/m2
乘以折减系数0.9得43.38KN/m2
2、大梁侧模计算:
木夹板长度为1.8米,厚18毫米,竖楞方木间距按300厘米,故侧模按五跨连续板计算
强度验算(取1mm宽板带计算)查表弯矩系数KN=-0.105
mmA×
=0.105×
0.04338×
3002=410N·
mm
W=bn2/6=1×
182/6=54mm2
σ=m/W=410/54=7.6N/mm2<
12N/mm
挠度验算查表Kf=0.644
取侧压力42.6KN/m2
乘以折减系数0.9得38.34KN/m2
ω=kfqL4/100EI=0.37mm<
L/400
符合要求
3、大梁侧模支承竖楞计算
竖楞木方规格70×
90,距间300mm,计算简图如下:
Ra=7.5×
800/2+6.96×
800/2×
2/3=4856(N)
Rb=7.5×
1/3+2.7×
560+4.8×
560/2=6784(N)
悬臂端弯矩mb=2.7×
5602/2+(7.5-2.7)×
560/2×
560/3=674240(N·
mm)
偏于安全考虑,不计悬臂端弯矩对a—b跨中的反弯矩影响,则a—b跨中弯距简化为均布荷计算
m中=1/8(14.46+7.5)/2×
8002=878400Nmm.>
mb
w=1/6×
70×
902=94500mm3
σ=878400/94500=9.3N/mm<
fm
竖楞挠度验算:
考虑到施工中悬臂长度要适当调整(天面有坡度),按最不利情况考虑,不计悬臂与跨中的相互有利作用。
ω=5ql4/384EI
=5[(14.46+7.5)/2×
8004]/384×
9000×
1/12×
903=1.54mm<
L/250=3.2
悬臂端fmA×
=(11q1+4q2)L4/120EJ×
1/1.2×
0.88=2.1mm
满足要求。
4、钢管围檩计算:
每组围檩使用2Ф60×
3.5钢管
计算简图:
对拉螺栓作为围檩的支承
因竖楞间距很小,选择最大反力RB化为等效均布荷载qq=Rb/300=6784N/300mm=22.6N/m
偏于安全按三跨连续梁计算弯矩
mB=-0.117×
22.6×
9002=-2.14×
106N.mm
W=248800×
2×
2/30=16590mm3×
2=33180mm3
强度验算(按弹性阶段计算):
σ=2.14×
106N·
mm/33180mm3=64N/mm2<
f=215f为三号钢强度
挠度验算:
ω=KfqL4/100EI=0.667×
26.6×
9004/(100×
2.06×
105×
497600)=1.13mm
=f/L=1/500符合要求。
5、对拉螺栓计算
梁中部围檩使用,中上部螺栓都为900mm,最大拉力为
P1=900×
22.6N/mm=20340N=2.034KN
选用M18螺栓容许拉力为29.6KN.
6、大梁底模计算
底模自重7.5×
0.018×
0.4×
1.5=0.0648KN/m
砼自重24×
1.48×
1.2=17.05KN/m
钢筋荷重1.57KN/m
振捣砼荷载2×
1.2=0.96KN/m
合计19.64KN/m乘以的减系数0.9等于17.68KN/m
木夹板长度为1.8米,厚2.5厘米,横楞方木与竖楞相同底板按五跨连续梁强度计算:
17.68×
0.32=0.163KN/mm=0.167×
106Nmm
W=bh2/6=400×
182/6=21600mm3
σ=mmA×
/W=7.73N/mm2<
13N/mm2
挠度计算:
ω=KfqL4/100EJ=0.41mm<
[ω]=L/400=0.75mm
7、大梁底模横楞计算
横楞间距0.3m,把底模荷载化为横楞线荷载17.68
悬挑支座处的弯矩最大为m=qL2/2=88400
横楞强度验算:
σ=88400/(1/6×
702)=1.54<
fm=11N/mm2
(三)、支撑体系的确定及验算
支撑体系采用钢管门式架作模板支架,门式架垂直于梁轴线的交错布置,用两对(架距0.9m)门架按标准构架尺寸交错布置并全部装设交叉支撑。
采取合理的二层二次支撑方案,以解决下部结构承载力小于施工荷载的问题,保证下部结构不受破坏。
门式架型号采用mJ1219,间距为900mm,每榀门架支承楼板宽2m。
经计算,用mJ1219型门架作模板支架,用拉杆和剪力撑加固后每根立杆每米高度自重为0.21KN/m.
楼板及支架自重标准值q1
楼板模板(其中包括梁模板)自重为:
(0.5×
0.9)/2=0.45K/N
每根门架立杆自重为:
0.21=1.68KN
合计q1=0.45+1.68=2.13KN
新浇砼自重标准值q2
梁板砼体积为:
0.15×
0.9+0.9×
(1.48-0.15)=0.7488m3
q2=(24×
0.7488)/2=8.99KN
钢筋自重标准值q3
楼板:
(2×
0.9)/2×
1.1=0.149KN
梁:
(0.9×
1.48)/2×
1.57=0.418KN
合计:
q3=0.567KN
施工人员及施工设备荷载标准值q4
q4=(2×
0.9×
1)/2=0.9KN
振捣时产生的荷载标准值q5
q5=(2×
0.9)/2=1.8KN
按GB50204----92表2.2.3,平板和梁的支架的组合荷载有所不同,但考虑到门架承载面积为2m×
0.9m,范围包括梁板在内,故按5项荷载组合计算,荷载分项系数按GB50204——92B附表1.3选用,根据施工手册第三版式(5—7):
Sd=0.9[1.2SGK+1.4SQK]
最不利的底层立杆N=0.9[1.2×
(q1+q2+q3)+1.4(q4+q5)]=16.02KN
根据施工手册第三版式(5—43)
Nd=φAf/rm=17.3KN
验算以门架单立杆计得
N=16.02KN<
Nd符合要求。
(四)、天面施工荷载计算:
大梁每米荷重410/24.6=16.67(KN/m2)
天面板、次梁荷重(板、梁按平均厚度150mm)
砼自重q1=0.15×
24=3.6(KN/m2)
钢筋自重q2=1.1×
0.15=0.165(KN/m2)
模板自重q3=0.5(KN/m2)
高支撑系统(钢管门式加)q4=0.21×
8/(2×
0.9)=0.93(KN/m2)
施工人员及工具q5=1.0(KN/m2)
总荷重q=6.195(KN/m2)
根据设计荷载标准值为7KN/m2。
施工荷载通过门式架传给一、二、三层板,将大梁每延米荷载化成等效均布荷载:
q施=(16.67/6+6.195)/3=2.99KN/m2<
7KN/m2
由上得出结论:
采用二层二次支顶方案是可行的,在施工荷载作用下,支承层结构是安全的。
(五)、保证工程质量的技术措施
1、本工程质量控制措施的重点之一是六榀预应力砼大梁施工。
预应力张拉施工要有合格证资质等级的施工单位承担。
预应力及普通钢筋都要有出厂合格证和现场抽样试验报告,锚具要有出厂合格证及检验合格证,张拉设备要有检验报告。
预应力分项工程完成后,要及时交付完整的预应力施工技术资料存档。
2、施工前请设计院对天面结构修改设计进行设计交底,同时进行图纸会审,发现问题及时解决,以保证施工顺利进行。
3、本工程梁截面较大,梁上下主筋都为7-9Ф25。
在梁端处,钢筋更加密集,给施工造成一定难度。
对此采取如下措施。
3.1在梁头处改为细石砼,以免石子卡在钢筋中间,影响砼浇筑造成的蜂窝、孔洞。
3.2要求砼和易性好,既保证泵送时不堵塞,又便于浇筑,砼中骨料要求级配良好,不得有大的石子,以保证砼的质量。
3.3大梁应分层浇筑,每层厚度不超过60公分,使用直径为35mm的插入式震动棒震捣,做到垂直插入和拔出,震动棒不准贴近模板、固定架、锚垫板等铁件。
分层浇注要保持上层震捣时震动棒插入下层砼5Cm以上。
天面板使用平板振动器。
3.4在浇注砼时,应设专人经常察看模板、支顶有无变形,下沉、胀模、有无漏浆等,发现问题及时报告,采取妥善的措施。
必要时停止浇注砼,妥善处理后再继续浇注砼。
3.5梁支座地节点部位要进行认真处理,剔除下层砼软弱层,并用水湿润,浇灌砼时对节点处垫5Cm厚同等级砂浆,以保证砼的接槎质量。
3.6砼试块制作,除按常规要求外,预应力每批增加一组试件,与大梁砼在同条件下养生。
根据环境气温情况,参照施工规范的砼龄期强度参考曲线的时间,进行试件强度检验,达到设计规定75%设计强度后,方可进行预应力筋张拉施工。
砼浇注完毕后,及时保温保湿,连续养护七天,防止出现温度应力裂逢。
(六)、梁板高支撑模板系统施工安全技术措施
1、遵照中建委[1998]51号文件精神,结合本工程的实际情况,特拟订高支撑模板系统施工安全技术措施。
2、对进场的门架和配件进行全面检查,严禁使用有变曲、凹陷、裂纹的钢管门式架,以确保使用安全。
3、钢管下部设垫木,以保护下层楼板,严格控制第一步门架顶面的标高,其水平误差不得大于5mm,(超出时,应塞垫铁板予以调整)。
4、在脚手架的顶部和下部加设通常的大横杆,每两层门架在纵向和横向设拉杆连接固定加强。
5、满设交叉支撑和水平架。
纵向设置剪刀撑,剪刀撑与楼面一般成45度,与立柱连接牢固。
6、上下层立杆接头应牢固可靠,接头宜采用穿心套接驳或臂扣锁紧,严格控制门架的垂直度和水平度,使之符合要求。
控制首层门型架的垂直度和水平度。
在装上后要逐片地、仔细地地调整好,使门架竖杆在两个方向的垂直偏见差控制在2mm内,门架顶部的水平偏差控制在5mm内。
接门架时上下门架竖杆之间要对齐,对中的偏差不宜大于3mm。
同时注意出事门架的垂直度和水平度。
7、立柱与支承模板的木枋要有可靠的连接,以防止滑脱移位。
8、为了实现二层二次支顶方案。
支承层结构砼强度达到设计强度才可以浇注天面砼。
支承二、三层楼板的支顶,必须全部回顶,使结构自重自己承担,回顶尽量对正上层支顶位置,在天面大梁垂直投影线上布置钢支撑,并在钢支撑上下两端垫衬木板,以增大受力面积,为确保下层结构不受破坏,施工过程中对下层楼盖进行了变形观测,共布置5个观测点,发现最大变形为2mm,卸荷后复原。
对钢支撑的观测表明,没有发生弯曲现象。
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