模板工程施工方案Word文件下载.docx

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4.2=60KN/m2

γc——砼重力密度，取24KN/m3；

t0——新浇砼的初凝时间（h），t0=200/（T+15）=5

T——浇注时砼温度,设T=25℃；

β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0,掺外加剂时取1.2；

β2——砼坍落度影响系数，当坍落度小于30mm时取0.85，50～90mm时取1.0，110～150mm时取1.15，考虑砼为泵送，坍落度为150mm，则取1.15；

V——砼浇注速度；

H——砼侧压力计算处至新浇砼顶面的总高度（m），按+0.000m至+3.2m来考虑，梁高为1300mm，H为3.2m。

则F1=0.22×

24×

5×

1×

1.15×

21/2=42.93KN/m2

F2=γcH=24×

3.2=76.8KN/m2

取两式中的较小值，则为F=42.93KN/m2；

荷载设计值F=F1×

分项系数×

折减系数=42.93×

1.2×

0.9=46.37KN/m2；

振捣砼的荷载按4KN/m2，设计值为4×

1.4×

0.9=5.04KN/m2；

设计荷载为q1=46.37+5.04=51.4KN/m2；

当不考虑振捣砼的荷载时q2=0.9×

51.52=46.37KN/m2。

面板强度计算:

取1m宽面板计算,按三跨等跨连续梁简化计算计算简图如左图所示

M=0.1q1l2=0.1×

51.4×

0.32=0.46KN.m

σ=Mmax/W=Mmax÷

（1×

b×

h2/6）

=（0.46×

106）÷

1000×

182/6）=8.52N/mm2

＜fm=13N/mm2满足要求。

刚度验算：

刚度验算采用标准荷载，不考虑振动荷载作用，则

q2=46.37KN/m

ω=0.677q2l4/100EI=（0.677×

46.37×

3004）÷

（100×

9×

103×

h3/12）

=（0.677×

183/12）=0.58mm

＜[ω]=L/400=300/400=0.75mm满足要求。

（二）柱模竖楞计算：

柱模竖楞为50×

100方料，间距为333mm，柱箍为2Φ48×

3.5钢管，间距按500mm布置。

柱中设Φ12对拉螺栓。

荷载计算：

均布荷载作用在竖楞上，按三跨等跨连续梁简化计算

q1=51.4×

0.3=15.42KN/m2

强度验算：

15.42×

0.52=0.39KN.m

h2/6）=（0.39×

50×

1002/6）=4.68N/mm2

刚度验算采用标准荷载，且不考虑砼振动荷载作用，则

q2=46.37×

0.5×

=23.19KN/m

23.19×

5004）÷

1003/12）=0.26mm

＜[ω]=L/400=500/400=1.25mm满足要求。

（三）、横楞验算：

（2Φ48×

3.5钢管）

因横楞采用2Φ48×

3.5钢管柱箍,为简化计算，取一根钢管进行计算；

强度验算:

p1=51.4/4=12.85KN.M

M=1/8ql2=0.1×

12.85×

0.72=0.79KN.m

σ=Mmax/W=（0.79×

5080=155N/mm2

＜f=205N/mm2满足要求。

刚度验算:

不考虑砼振捣荷载时,q2=46.37/4=11.59KN

ω=1/8q2l3/100EI=（1/8×

11.59×

7003）÷

（384×

2.06×

105×

12.19×

104）

=0.9mm＜[ω]=B/500=700/500=1.4mm满足要求。

扣件验算：

V=0.688P=0.688×

11.59=7.98KN

查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001表5.1.7直角扣件（抗滑）的承载力设计值为8.0KN，

则V=7.98KN＜[F]=8KN满足要求。

考虑施工误差，采用双扣。

对拉螺栓验算：

对拉螺栓采用Φ12螺栓，A=76mm2

P=51.4×

0.45=11.57KN；

σ=P/A=9×

103/76=152.17N/mm2＜[f]=170KN满足要求。

或查《施工手册》得Φ12螺栓容许拉力[N]=12.9KN。

4.2楼板模板计算：

本工程的楼板厚按120mm进行计算。

板厚120mm模板计算:

楼板底模采用18mm厚胶合板，小横档楞用80×

80mm方松木，间距为500mm；

大横楞采用φ48×

3.5mm钢管，间距为1000mm；

立杆采用φ48×

3.5mm钢管，间距为1000×

1000.

（一）面板计算：

楼板荷载设计值：

（取1m宽计算）

模板及配件自重：

1.2×

0.3×

1=0.36KN/m

新浇混凝土自重：

0.12×

1=3.456KN/m

楼板钢筋自重：

1.1×

0.1×

1=0.132KN/m

3.948KN/m

施工人员及施工设备荷载：

1.4×

2.5×

1=3.5KN/m

7.448KN/m

乘以折减系数0.9×

6.872=6.18KN/m

按三跨等跨连续梁计算

Mmax=0.10ql2=0.10×

7.45×

0.52=0.19KN.M

W=bh2/6=1000×

182/6=54000mm3

σmax=Mmax/W=0.19×

106/54000=3.52N/mm2

刚度验算：

ω=0.677ql4/100EI式中取I=bh3/12=1000×

183/12=4.86×

105mm4

ω=0.677×

5004/100×

4.86×

105=0.38mm

＜[ω]=L/400=500/400=1.25满足要求。

（二）、木横楞验算：

强度验算：

按三跨等跨边续梁计算.

q1=6.18×

0.5=3.09KN/m

Mmax=0.1ql2=0.1×

3.09×

1.02=0.31KN.m

W=80×

802/6=85333mm3

σmax=Mmax/W=0.31×

106/85333=3.63N/mm2

＜fm=13N/mm2满足要求。

不考虑施工荷载时，q2=3.37×

0.9×

0.6=1.52KN/m

ω=0.677ql4/100EIE=9×

103I=80×

803/12=3.4×

106mm4

ω=0.677×

1.52×

10004/100×

3.4×

106=0.34mm

＜[ω]=L/400=1000/400=2.5mm满足要求。

（三）钢管大横楞验算：

大横楞采用Φ48×

3.5钢管，间距按1100mm布置，按三跨等跨连续梁计算。

q1=6.18×

1=7.45KN/m

M=0.1ql2=0.1×

1.02=0.745KN.m

σmax=Mmax/W=0.745×

106/5080=146.65N/mm2

＜f=205N/mm2满足要求。

不考虑振捣砼荷载时q2=3.95×

1=3.95KN/m（E=2.06×

105I=12.19×

104mm2）

ω=0.677ql4/100EI=0.677×

3.95×

104/100×

104=1.11mm

＜[ω]=L/400=1000/400=2.5mm满足要求。

（四）、立杆验算

F1=q1×

1.1=7.45×

1.1=9.02KN

查《施工手册》第三版17-90表[N]=12.4KN，

则F1=9.02KN＜[N]=12.4KN满足要求。

4.3梁模板计算：

4.3.1梁（500×

1300）模板设计

模底板楞木间距为350mm，楞木支撑在钢管脚手支架上，侧模板立档间距400mm，立杆间距横向间距为1300mm.纵向为1200mm.木材料用向松，fc=10N/mm2，fv=1.4N/mm2，fm=13N/mm2，E=9.5×

103N/mm2，混凝土重度γc=24KN/m3。

详见图—23。

（一）、底板计算（底板用18mm胶合板，重度为4KN/m3）：

底板承受标准荷载：

底模板自重：

1.0╳0.4=0.48KN/m

混凝土自重：

1.3=18.72KN/m

钢筋自重力：

1.5×

1.3=1.17KN/m

20.37KN/m

振捣混凝土荷载：

2.0×

1=1.4KN/m

21.77KN/m

总竖向设计荷载折减q=0.9×

21.344=19.21KN/m

梁长6.9m，考虑中间设一接头，按三跨等跨连续梁计算，按最不利荷载布置:

Mmax=0.1ql2=0.1×

21.77×

0.352=0.27KN.m

则σmax=Mmax/W=（0.27×

bh2/6

=（0.27×

（500×

182）/6=10.09N/m

＜13N/mm2满足要求。

剪应力验算：

V=0.6ql=0.6×

0.35=4.57KN

则剪应力τmax=3V/2bh=3×

4.57×

103/（2×

500×

18）=0.76N/mm2

＜fv=1.4N/mm2满足要求。

刚度验算时不考虑砼振捣荷载，荷载折减q2=20.37×

0.9=18.33KN/m

ωA=0.677ql4/100EI=0.667×

20.37×

3004/（100×

183/12）

=0.57mm＜[ω]=L/400=300/400=0.75mm满足要求。

（二）、梁底小横楞计算：

小楞材料用80×

80方木

化均布荷载

q1=21.77×

0.35/0.5=15.24KN

M=qc（al-c）/8=15.2×

0.5（0.5×

1.3-0.5）/8=0.33KN.M

σmax=Mmax/W=（0.33×

=（0.33×

（80×

802）/6=3.87N/mm2

刚度验算时不考虑砼振捣荷载，荷载折减q2=19.944×

0.35/0.5=12.56KN/m

ωA=qc（8Lm3-4c2L+c3）/EIE=9×

103I=b*h3/12L=1.3c=0.5

ωA=0.07＜[ω]=L/400=1000/400=2.5mm满足要求。

（三）、梁底大横楞计算：

梁底大横楞采用Φ48×

3.5钢管。

按均布荷载作用计算，

q1=21.77/2=10.89KN/m

10.89×

0.62=0.39KN.m

则σmax=Mmax/W=（0.39×

106）/5080=76.77N/mm2

不考虑振捣砼的荷载时，q2=20.37*0.9/2=9.17KN.m

ωA=0.677q2l4/100EI=0.677×

9.17×

6004/（100×

104）=0.32mm＜[ω]=L/400=600/400=1.5mm满足要求。

（四）、立杆验算:

F=19.21KN

水平拉杆布置为:

第一道距结构楼面300mm，中间水平拉杆的间距按1800mm。

水平杆间距为1.8m时的立杆容许承载力为[N]=27KN

F=19.21KN<

[N]=27KN满足要求。

（五）、侧模面板计算：

侧压力计算

侧压力按下列两式计算,并取较小者：

由F1=0.22γc（200/T+15）β1β2v1/2F2=γcH

H——砼侧压力有效影响高度，取梁高0.65m。

21/2=35.8KN/m2

1.3=31.2KN/m2

则取较小者计算，F2=31.2KN/m2

设计荷载为1.2×

31.2=37.44KN/m2

振捣砼产生的荷载为4KN/m2，设计值为1.4×

4=5.6KN/m2

荷载组合为37.44+5.6=43.04KN/m2，荷载折减0.9×

43.04=38.74KN/m2

立档间距为400mm，设模板按三跨等跨连续梁计算，梁侧模板厚18mm。

取1.3m侧板高面板计算，

设计荷载为：

q1=38.74×

1.3=50.36KN/m

50.36×

0.42=0.81KN.mσmax=Mmax/W=0.81×

106÷

=0.81×

（1300×

182/6）=11.53N/mm2

剪力验算：

剪力V=0.6ql=0.6×

0.4=12.09KN

12.09×

103/2×

1300×

18=0.775N/mm2＜fv=1.4N/mm2满足

刚度验算:

刚度验算不考虑振动荷载，其标准荷载为：

q2=37.44×

0.9=33.7KN/m

则ωA=0.677ql4/100EI=0.667×

33.7×

4004/（100×

183/12）=2.48mm

＜[ω]=L/300=1000/300=3.3mm满足。

对拉螺栓验算:

对拉螺栓采用Ф12螺栓，A=76mm2

p＝33.44×

0.6×

0.55=12.36KN

G=F/A=12.36×

103/76=162.63N/mm2＜[б]=170N/mm2

或查《施工手册》得12螺栓容许拉力[N]=12.9KN

经验算满足要求。

4.3.2梁（300×

700）模板设计

（一）、侧模面板计算：

侧压力计算后的

H——砼侧压力有效影响高度，取梁高2.0m。

0.7=16.8KN/m2

则取较小者计算，F1=16.8KN/m2

16.8=20.16KN/m2

荷载组合20.16+5.6=25.76KN/m2，荷载折减q1=0.9×

25.76=23.2KN/m2

当不考虑砼振捣荷载时,q2=25.76×

0.9=23.36KN/m2

立档间距为350mm，设模板按三跨等跨连续梁计算，梁侧模板厚18mm。

取0.7m侧板高面板计算，

q1=23.2×

0.7=16.24KN/m

16.24×

0.42=0.25KN.m

σmax=Mmax/W=0.25×

=0.25×

（700×

182/6）=6.6N/mm2

12.2×

0.4=2.93KN

2.93×

900×

18=0.3N/mm2＜fv=1.4N/mm2满足

刚度验算不考虑振动荷载，其标准荷载为：

q2=20.16×

0.9=18.14KN/m

18.14×

700×

183/12）=0.1mm

＜[ω]=L/400=700/400=1.75mm满足。

（二）、立档验算：

按均布荷载计算

0.4=9.28KN/m

9.28×

0.42=0.15KN.M

σmax=Mmax/W=0.15×

=0.15×

802/6）=1.75N/mm2

q2=23.36×

0.4=9.344KN/m

则ωA=0.677q2l4/100EI=0.667×

9.344×

1003/12）=0.43mm

（三）、梁底板验算：

梁底模采用18mm九夹板，底模下设80×

80mm方料木楞，间距350mm布置。

0.018×

0.3=0.032KN/m

0.7=6.051KN/m

0.7=0.38KN/m

6.46KN/m

1=0.84KN/m

7.3KN/m

7.3＝6.57KN/m

按三跨等跨连续梁计算，按最不利荷载布置:

6.57×

0.352=0.08KN.m

则σmax=Mmax/W=（0.08×

=（0.08×

（300×

182）/6=4.9N/m

<

fm=13N/mm2满足要求。

0.35=1.38KN

1.38×

300×

18）=0.38N/mm2

刚度验算时不考虑砼振捣荷载，荷载折减q2=6.46×

0.9=5.8KN/m

5.8×

=0.24mm＜[ω]=L/400=350/400=0.88mm满足要求。

（四）、小横楞验算：

80×

80方料间距350mm布置，强度验算：

q=6.57×

0.35=2.3KN/m

M=p*L/4=2.3×

1÷

4=0.58KN.M

W=80*80*80/6=85333

σmax=Mmax/W=0.58×

103/85333

=6.8N/mm2＜fm=13N/mm2满足要求

q2=6.46×

0.35=2.03KN/m

＜[ω]=L/400=1000/400=2.5mm满足要求。

（五）、大横楞验算：

采用Φ48×

3.5钢管,按均布荷载计算,

q1=6.57/2=3.3KN/m

3.3×

1.22=0.48KN.M

σmax=M/W=0.48×

106/5080=93.54<

f=205N/mm2

满足要求

不考虑振捣砼的荷载时,q1=6.46*0.9/2=2.91KN/m

ω=0.677q2l4/100EI=0.677×

2.91×

12004/100×

104=1.63

＜[ω]=L/400=1200/400=3mm满足要求。

p＝20.16×

0.7×

0.9=12.7KN

G=F/A=12.7×

103/76=167.11N/mm2＜[б]=170N/mm2

经验算