道岔课程设计Word文件下载.docx
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转辙器
直线尖轨,跟端支距
y0
144mm
,跟端结构为间隔铁夹板连接,
l夹板
=820mm
(2)
辙叉及护轨
o'
'
'
辙叉跟距
m
2050mm
。
(3)
导曲线
圆曲线形,不设超高。
三、物理参数:
动能损失允许值:
ω0
0.65km
/
h
2
未被平衡的离心加速度容许值α0
0.65m
s
未被平衡的离心加速度增量容许值ϕ0
0.5m
四、过岔速度
直向过岔速度要求:
80km
侧向过岔速度要求:
Vs
35km
3
五、道岔中的轨缝值
尖轨跟端及辙叉趾端轨缝为
6mm,其余为
8mm。
第三部分
设计计算
一、确定转辙器的几何尺寸:
1、计算尖轨长度
转辙角
β
arcsinç
⎪
⎝⎭
根据设计资料:
跟端支距:
144mm
则尖轨长度为:
l0
=
y0
sin(β
)
根据尖轨长度的取值原则,取标准长度
12.5m
的整分数,以充分利用材料,所以取
12.5m
6250mm
⎛
144
⎫oo'
⎝
6250
⎭
整个基本轨取为一个标准轨长即
L=12.5m,则
q
L
-
cos(β
)=
3606m
2、计算尖轨尖端前部长度:
由设计资料可知
2646mm
3、计算基本轨后端长度:
q'
二、确定辙叉及护轨的几何尺寸:
确定趾距
Pn
和跟距
Pm
根据设计资料知辙叉角α=
25
前端长度
n=1538mm
O
⎪
=170.10mm
2
后端长度
m=2050mm
=226.73mm
计算护轨工作边延展长度,如图
所示:
A、
对于固定辙叉咽喉轮缘槽
需满足:
tmin
≥
Smax
(T
+
d
)min
其中道岔轨距允许的最大误差为
3mm
轮对车轴弯曲导致内侧距减少
2mm
((
则:
t1
1435
3)-
1350
2)-
22
68mm
取
t1=68mm
t3
B、
查照间隔
D1
及
D2
(
需満足:
)max
1356
2)+
33
1391
D2
≤
Tmin
1348mm
C、
因
S=1435mm
护轨可能磨耗,磨耗为
2mm,则
1393
tg1
S
1393
42mm
终端轮缘槽
tg
应保证等同于咽喉轮缘槽的通过条件,即:
现行采用
tg3
90mm
D、
辙叉翼轨平直段轮缘槽
t2
t2
1347,则
t2=46
sin
βw
Nt1
68
46
9
*
68
0.035948
冲击角βw
03
36
根据直向过岔速度要求:
护轨缓冲段冲角V
.sin
g
3
80
2︒8'
56'
1/
35
1o38'
14'
平直段两端
C=0~300mm,取
C=150mm
开口段长取
x2
100至150mm,取100mm
故护轨工作边延展长度为:
l
X
2(X
1
50
tan(α
2C
2⎢
⎤
+100⎥
⎥
tan(6︒20'
25'
⎡
42
⎣sin
1︒38'
⎦
≥l
p
1062
300
⨯1010
3382mm
检算开口段末端处距接头的距离:
D
1
D
c
-
2050
-1010
-150
440mm
>
410mm
计算翼轨工作边延展长度,如图
68mm
,
46mm
,α
6o20'
由已知条件可得:
θ
arctan
t1
2tgç
⎪
tan
1o07
11.49'
由
lw
X1
4
5
得:
⎛
ç
⎝
⎫
sinç
⎭
+
tanç
cos
)
150
⨯
6︒20'
1︒07'
sin⎛
sin(2︒03'
36'
923
614
452
612
2751mm
则由图
的几何关系可得:
⎢⎣⎥⎦
[452
770
cos(2︒03'
)+
143.4]
769.5
685mm
≥
820
故满足条件。
三、选择导曲线半径:
1、求算
R0'
k
=1538+820/2=1948mm,取
k=1948mm
R0
8198
0.023
1948
0.11
0.00585
17644mm
因圆曲线半径须取为
10m
整数倍,故取
180000mm
R
S
180000
1435
180717.5mm
K
6o
20'
2115.85mm
2116mm
Kmin
1948
又知一般要求
~
4m
所以
K=2116mm
满足要求:
3、检算选用的导曲线半径能否满足动能损失要求:
ω
2δ
R
47
180000
352
0.64km2
h
<
ω0
0.65km2
(可)
α
1000
⨯Vs
352
0.53m
s2
α0
ψ
353
0.28m
s3
0
s3
180m
时符合要求:
四、计算道岔主要几何尺寸:
1、
道岔理论全长
Lt
(sin
cosα
1︒19'
12'
))+
2116
cos(6︒20'
6248.34
15731.4
2103.06
24144mm
2、
确定道岔实际全长:
LQ
δ
2646
24145.5
8
28848mm
3、
确定道岔后长
b
δ
15009mm
p
12500mm
4、确定道岔前长:
a
13839mm
五、配轨计算:
l1
l2
j
3δ
28848
-12500
24
16324mm
⎝2
⎭180
⎫
π
δ1
2δ
180717.5
35)(5︒01'
13'
)⨯
180
-1538
6
16395mm
l5
l6
)-
24144
1538
16338mm
⎛b
⎫π
2δ1
j
1437
tan
35)⨯
(5︒01'
12500
33.11
15705.7
16
16218mm
取:
5324mm
11000mm
l3
6895mm
l4
9500mm
2116
i
sin(γ
)
cos(γ
yi
0.02304
0.999735
144
2000
0.03411
0.999418
0.000316813
201
4000
0.04517
0.998979
0.000755866
281
6000
0.05624
0.998417
0.001317777
382
8000
0.06731
0.997732
0.002002754
506
10000
0.07837
0.996924
0.00281105
652
12000
0.08944
0.995992
0.003742966
820
14000
0.10051
0.994936
0.004798849
1011
15793.2
0.11043
0.993884
0.005851279
1201
Ro
(cosβ-
cosγi
6838mm
l7
5218mm
l8
六、导曲线支距计算:
以导曲线起点为坐标原点,以直线基本轨作用边为横坐标,自坐标原点开始令导曲线上各
支距测点的横向座标
依次为
2000mm
整数倍。
可得相应的支距
为:
式中,
γ
的值可以由下式计算
)+
xi
R0
终点处,sin(atan(1/9))=144/6250+xn/180717.5
xn=15793.5
计算结果见下表:
复核:
终点处支距为:
sin(α
)=1435-2116*sin(atan(1/9))=1201.3269,计算结果正确。
七、配置岔枕:
轨枕伸出钢轨的长度:
M
2500
532.5mm
确定岔枕的间距
ai
段:
220
50
2480mm
500
495
4
即按间距为
和
配置
根钢轨。
62502
-1442
615
5366mm
506
540
9
与
之间:
12500
2650
3160mm
515
510
(4)
6056
440
5624
572
(5)
11000
10128
535
⨯16
530
508
(6)
之后:
=4850-532.5*2-1435*2/COS(ATAN(1/9))
=897/2
=897/2/tan(a/2)
=8100
8100-2054-220=5823
11*545
根
岔枕长度
在道岔范围内,按
250cm-485cm
递增,共分
级,级差为
15cm,(250-260
间为
10cm),根
据
值确定各段的岔枕的长度。
详见“直线尖轨直线辙叉
50kg
号单开道岔平面布置图”
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