重力式挡土墙计算书Word文档格式.docx
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0.100:
1
物理参数:
圬工砌体容重:
23.000(kN/m3)
圬工之间摩擦系数:
0.400
地基土摩擦系数:
0.500
墙身砌体容许压应力:
2100.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力:
280.000(kPa)
墙身砌体容许剪应力:
110.000(kPa)材料抗压极限强度:
1.600(MPa)
材料抗力分项系数:
2.310
系数醩:
0.0020
挡土墙类型:
一般挡土墙
墙后填土内摩擦角:
35.000(度)
墙后填土粘聚力:
0.000(kPa)
墙后填土容重:
19.000(kN/m3)
墙背与墙后填土摩擦角:
17.500(度)
地基土容重:
18.000(kN/m3)
修正后地基承载力特征值:
200.000(kPa)
地基承载力特征值提高系数:
墙趾值提高系数:
1.200
墙踵值提高系数:
1.300
平均值提高系数:
1.000
墙底摩擦系数:
0.500
地基土类型:
土质地基
地基土内摩擦角:
30.000(度)
土压力计算方法:
库仑
坡线土柱:
坡面线段数:
1
折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数117.2809.4301
第1个:
定位距离0.000(m)公路-II级
坡面起始距离:
0.000(m)
地面横坡角度:
20.000(度)填土对横坡面的摩擦角:
35.000(度)墙顶标高:
挡墙分段长度:
10.000(m)
第1种情况:
组合1
组合系数:
1.挡土墙结构重力分项系数=1.000V
2.墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.000V
3.墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数=1.000V
4.填土侧压力分项系数=1.000V
5.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.000V
[土压力计算]计算高度为4.705(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=42.858(度)
公路-II级
路基面总宽=19.686(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.500(m)
=0.350(m),车与车之间距离
7列
=0.600(m)
轮号
路边距离(m)
轮宽(m)
01
0.300
15.000
02
2.300
03
0.600
60.000
04
05
06
07
70.000
08
09
10
单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离经计算得,路面上横向可排列此种车辆布置宽度=7.360(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:
第1列车:
中点距
全部破裂体轮压(kN)上轮压(kN)
第2列车
中点距路边距离(m)
全部轮压(kN)
破裂体上轮压(kN)
3.600
5.400
第3列车
全部
破裂体
轮压(kN)
上轮压(kN)
6.700
8.500
0.000
布置宽度B0=7.360(m)分布长度L0=17.752(m)
荷载值SG=1375.000(kN)
换算土柱高度h0=0.554(m)按实际墙背计算得到:
第1破裂角:
42.858(度)
Ea=69.544(kN)Ex=69.416(kN)Ey=4.202(kN)作用点高度Zy=1.661(m)
墙身截面积=7.565(m2)重量=173.998(kN)
(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.500采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下:
基底倾斜角度=5.711(度)
Wn=173.134(kN)En=11.088(kN)Wt=17.313(kN)Et=68.654(kN)滑移力=51.340(kN)抗滑力=92.111(kN)滑移验算满足:
Kc=1.794>
滑动稳定方程验算:
滑动稳定方程满足:
方程值=51.414(kN)>
0.0
地基土层水平向:
滑移力=69.416(kN)抗滑力=90.989(kN)
滑移验算满足:
Kc2=1.311>
(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点,墙身重力的力臂Zw=1.779(m)
相对于墙趾点,Ey的力臂Zx=2.464(m)
相对于墙趾点,Ex的力臂Zy=1.456(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性
倾覆力矩=101.100(kN-m)抗倾覆力矩=319.976(kN-m)倾覆验算满足:
K0=3.165>
1.500
倾覆稳定方程验算:
倾覆稳定方程满足:
方程值=156.951(kN-m)>
(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基,验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距
作用于基础底的总竖向力=184.222(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=218.876(kN-m)基础底面宽度B=2.059(m)偏心距e=-0.159(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.188(m)
基底压应力:
趾部=48.119踵部=130.825(kPa)最大应力与最小应力之比=130.825/48.119=2.719
墙趾处地基承载力验算满足
作用于基底的合力偏心距验算满足:
e=-0.159<
=0.167*2.059=0.343(m)
压应力=48.119<
=240.000(kPa)
墙踵处地基承载力验算满足:
压应力=130.825<
=260.000(kPa)
地基平均承载力验算满足:
压应力=89.472<
=200.000(kPa)
(四)基础强度验算基础为天然地基,不作强度验算
(五)墙底截面强度验算验算截面以上,墙身截面积=7.350(m2)重量=169.050(kN)相对于验算截面外边缘,墙身重力的力臂Zw=1.791(m)相对于验算截面外边缘,Ey的力臂Zx=2.464(m)
相对于验算截面外边缘,Ex的力臂Zy=1.456(m)
[容许应力法]:
法向应力检算:
作用于验算截面的总竖向力=173.252(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=212.033(kN-m)相对于验算截面外边缘,合力作用力臂Zn=1.224(m)
截面宽度B=2.100(m)偏心距e1=-0.174(m)
截面上偏心距验算满足:
e1=-0.174<
=0.250*2.100=0.525(m)
截面上压应力:
面坡=41.522背坡=123.479(kPa)
压应力验算满足:
计算值=123.479<
=2100.000(kPa)
切向应力检算:
剪应力验算满足:
计算值=0.055<
=110.000(kPa)
[极限状态法]:
重要性系数0=1.000
验算截面上的轴向力组合设计值Nd=173.252(kN)轴心力偏心影响系数醟=0.924挡墙构件的计算截面每沿米面积A=2.100(m2)
材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮=0.988
计算强度时:
强度验算满足:
计算值=173.252<
=1344.014(kN)
计算稳定时:
稳定验算满足:
=1327.777(kN)
(六)台顶截面强度验算
[土压力计算]计算高度为3.500(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=42.858(度)
=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)
公路-II级路基面总宽=19.686(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.500(m)
11.269
单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离经计算得,路面上横向可排列此种车辆布置宽度=5.475(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表:
第1列车:
37.538
43.795
布置宽度
B0=5.475(m)分布长度L0=16.535(m)荷载值SG=998.935(kN)
换算土柱高度h0
=0.581(m)
按实际墙背计算得到:
第1破裂角:
Ea=42.219(kN)Ex=42.142(kN)Ey=2.551(kN)作用点高度Zy=1.260(m)[强度验算]
验算截面以上,墙身截面积=5.250(m2)重量=120.750(kN)相对于验算截面外边缘,墙身重力的力臂Zw=1.188(m)相对于验算截面外边缘,Ey的力臂Zx=1.815(m)
相对于验算截面外边缘,Ex的力臂Zy=1.260(m)
[容许应力法]:
法向应力检算:
作用于验算截面的总竖向力=123.301(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=94.934(kN-m)相对于验算截面外边缘,合力作用力臂Zn=0.770(m)
截面宽度B=1.500(m)偏心距e1=-0.020(m)
截面上偏心距验算满足:
e1=-0.020<
=0.250*1.500=0.375(m)
截面上压应力:
面坡=75.644背坡=88.757(kPa)
压应力验算满足:
计算值=88.757<
计算值=-4.785<
验算截面上的轴向力组合设计值Nd=123.301(kN)轴心力偏心影响系数醟=0.998挡墙构件的计算截面每沿米面积A=1.500(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)圬工构件或材料的抗力分项系数鉬=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮=0.985
计算值=123.301<
=1036.762(kN)
=1020.838(kN)
第2种情况:
组合2
路基面总宽
=19.686(m),
路肩宽=0.000(m)安
全距离=0.500(m)
单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离
经计算得,
路面上横向可排列此种车辆
布置宽度=
7.360(m)
布置宽度范围内车轮及轮重列表:
第1列车
轮宽(m)轮压(kN)
布置宽度B0=7.360(m)分布长度L0=17.752(m)换算土柱高度h0=0.554(m)
Ea=69.544(kN)Ex=69.416(kN)Ey=4.202(kN)作用点高度Zy=1.661(m)墙身截面积=7.565(m2)重量=173.998(kN)
(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点,墙身重力的力臂Zw=1.779(m)相对于墙趾点,Ey的力臂Zx=2.464(m)相对于墙趾点,Ex的力臂Zy=1.456(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性
(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基,验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=184.222(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=218.876(kN-m)
基础底面宽度B=2.059(m)偏心距e=-0.159(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.188(m)
基底压应力:
趾部=48.119踵部=130.825(kPa)最大应力与最小应力之比=130.825/48.119=2.719
作用于基底的合力偏心距验算满足:
墙趾处地基承载力验算满足:
压应力=48.119<
墙踵处地基承载力验算满足:
压应力=130.825<
地基平均承载力验算满足:
压应力=89.472<
(五)墙底截面强度验算验算截面以上,墙身截面积=7.350(m2)重量=169.050(kN)相对于验算截面外边缘,墙身重力的力臂Zw=1.791(m)
相对于验算截面外边缘,Ey的力臂Zx=2.464(m)
法向应力检算:
=212.033(kN-m)
作用于验算截面的总竖向力=173.252(kN)作用于墙趾下点的总弯矩相对于
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