生物反应器课程设计Word格式文档下载.docx
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(二)温度控制部分
发酵罐的温度控制部分主要由冷却层、保温层、测温元器件、温度记录及温度控制装置等组成,其中:
冷却层是调节发酵罐内液体温度的主要部分,按其结构可分为盘式和夹套式两种;
发酵罐的保温层一般使用聚氨酯泡沫塑料或脲醛泡沫塑料,也有使用聚苯乙烯泡沫塑料,在发泡保温时,为了未来的维修剥离及复原的方便,罐身与发泡塑料之间最好能用塑料薄膜隔离;
发酵罐的测温元件有直接感应与遥控两种;
发酵罐的温控装置实际起供、断冷却水的作用。
(三)操作附件部分
发酵罐的操作附件比较多,主要包括:
进、出管道、阀门和视镜;
CO2回收和CO2洗涤装置;
真空/过压保护装置;
取样阀;
原位清洗装置(CIP);
换间板。
(四)仪器与仪表部分
发酵罐对一次仪表、二次仪表、记录装置、报警装置以及微机程序控制、自动控制的应用很广泛,这些仪器、仪表主要对发酵罐的物料数量(以容积或液位表示)、压力、温度三个参数进行显示、自动记录、自动控制及报警,还有测定浸出物含量与CO2含量的一次仪表,这样就可以进行真正的自动控制。
四、发酵罐发酵的动力学特征
发酵罐发酵的主要特点是采用较高的发酵温度和高凝性酵母、进一步提高发酵液浓度,保持茁盛的酵母层和缩短发酵时间进行可控发酵,其主要动力学特征有:
1、由于采用凝聚性酵母,S3>S1,使发酵速度3区>1区;
导致B3<B1浓度差,促进发酵液的对流;
2、由于3区发酵速度快,产生CO2多,加上液压,使P3>P1而形成压力差推动发酵液对流;
3、由于发酵时控制t3>t1,形成温度差对流。
第二章发酵罐设计计算步骤
第一部分:
生物反应器设计化工计算
一、发酵罐的容积确定
设计需要选用V有效=32m3的发酵罐
则V全=V有效/φ=32m3/80%=40m3
二、基础参数选择
1.D∶H:
选用D∶H=1∶2
2.锥角:
取锥角为70°
3.封头:
选用标准椭圆形封头
4.冷却方式:
选取槽钢盘绕罐体的三段间接冷却
5.罐体所承受的最大内压:
2.5㎏/cm³
外压:
0.3㎏/cm³
6.锥形罐材质:
A3钢材外加涂料,接管均用不锈钢
7.保温材料:
硬质聚氨酯泡沫塑料,厚度200㎜
8.内壁涂料,环氧树脂
三、D、H确定
由D∶H=1∶2,则锥体高度H1=D/2tan35°
=0.714D
封头高度H2=D/4=0.25D
圆柱部分高度H3=(2.0-0.714-0.25)=1.04D
又因为V全=V封+V锥+V柱
=
=0.187D³
+0.131D³
+0.87D³
=40m³
得D=3.23m
查JB1154-74《椭圆形封头和尺寸》取发酵罐直径D=3400mm
再由V全=40m³
D=3.4m
得经高比D∶H=1:
1.9
由D=3400mm查表得
h1=850mmh0=50mmF=13.0㎡V=5.60m³
筒体几何尺寸为:
H=5940mmF=63.44㎡V=32.43m³
锥体封头几何尺寸为:
h0=50mmV=9.83m³
H=3115mmF=6.86㎡
则锥形罐体总高:
H=850+50+5940+50+3115=10005mm
总体积:
V全=5.60+32.43+9.83=47.86m³
实际充满系数ψ=83.6%
罐内液柱高:
H′=[40-9.83/(3.14×
3.42)/4]×
102+(3115+50)=8434㎜
四、发酵罐的强度计算
(一)罐体为内压容器的壁厚计算
1.标准椭圆封头
设计压力为1.1×
2.5=2.75㎏/㎝²
S=
式中:
P=2.75㎏/㎝²
[σ]:
A3钢工作温度下的许用力取1520.㎏/㎝²
ψ:
焊接系数,本设计采用双面对接焊作为局部无探伤0.9
壁厚附加量:
C=C1+C2+C3
查表得:
C1:
钢板厚度的负偏差取0.8负偏差
C2:
腐蚀裕量取2mm
C3:
制造减薄量取0.6
则:
S=(2.75×
3400/2×
1520×
0.9-2.75)+3.4=7mm
取S0=8mm直边高h0=50mm
校核
σ=
=[2.75×
(3400+8)/4×
8]×
(3400+8)/2×
900
=554.5≦[δ]e
2.筒体
P设=1.1×
(P工作+P静)
=1.1×
(2.5+0.61)=3.42㎏/㎝²
(取C1=0.6,C2=2,C3=0.6)
=3.42×
3400/(2×
0.9-3.42)+3.2=7.5mm
取S=8mm
σ2=
=620.1≦ψ[σ]t
3.锥形封头
1)过渡区壁厚
(2.5+0.9)=3.74㎏/㎝²
(0.9为静压)
K=0.716
=0.716×
3.74×
0.9-0.5×
3.74)+C
=3.33+C
=3.33+0.6+2+0.59
=6.52mm
(2)锥体
S0=
=0.60×
3400/(1520×
3.74)(f查表为0.60)
=5.58mm
S=S0+C=5.58+0.6+2+0.59=8.77mm
取S=10mmh0=25mm
校核锥体所受最大应力处:
=3.74×
3410/(2×
10×
cos35°
)
=778.5≦[σ]t
(二)锥体为外压容器的壁厚计算
设S0=5mm
R内=0.9Dg=3060mm
R内/100S0=3060/100×
5=6.12
查图表4-1得B=375
[P]=B×
S0/R内=375×
5/3060=0.61㎏/㎝²
>0.3㎏/㎝²
满足要求
取C1=0.5mm,C2=2mm,C3=0.5mm
则S=S0+C=8mm
设S0=5mm
L/D=0.57
D=3400/5=680
查图表4-1得B=320
[P]=320×
5/3400=0.47㎏/㎝²
S0=5mm
故可取C1=0.5mm,C2=2mm,C3=0.5mm
则S=S0+C=8mm
因为α=35°
所以22.50°
<α<60°
按第四章发酵罐设计的中封头设计可知,加强圈间中锥体截面积最大直径为:
2×
3115/2×
tan35°
=2181.5mm
取加强圈中心线间锥体长度为1557.5mm
L/D=1557.5/3400=0.458
D/S0=3400/5=680
查表4-1得B=370
S0/D=370×
5/3400=0.54㎏/㎝²
故取S0=5mm
C1=0.6mm,C2=2mm,C3=0.6mm
所以S=S0+C=8.2mm
取S=9㎜
综合前两步设计,取两者中较大的。
由生产经验确定
标准椭圆型封头厚度为8mmh0=50mm
圆筒壁厚8mm
标准型封头壁厚10mmh0=50mm
五、锥形罐的强度校核
1.内压校核
液压试验P试=1.25P设
由于液体的存在,锥体部分为罐体受压最中之处即最危险
设计压力P=3.74㎏/㎝²
液压试验P设=1.25P=4.68㎏/㎝²
查得A3钢σ=2400㎏/㎝²
=4.68×
[3400+(10-3.2)]/2×
(12-3.2)
=905.9㎏/㎝²
0.9ψσ=0.9×
0.9×
2400=1944㎏/㎝²
>σ试
可见符合强度要求,试压安全
2.外压试验
以内压代替外压
P=1.5×
(S+C)=1.5×
(1.0+0.3)=1.3㎏/㎝²
P试=1.25P=1.63㎏/㎝²
<P内试
故可知试压安全
3.刚度校核
本设计中允许S=2×
3400/1000=6.8mm
而设计时取厚度为S=8mm,故符合刚度要求
第二部分发酵罐热工设计计算
一、计算依据
计采用A3钢作为发酵罐材料,用8号槽钢做冷却夹套,分三段冷却,筒体二段,锥部一段,夹套工作压力为2.5㎞/㎝²
冷媒为20%(V/V)酒精溶液,T进=-4℃,T出=-2℃,麦汁发酵温度维持12℃(主发酵5—6天,封头及筒体部分保温层厚度为200mm,锥底部分为98mm)
二、总发酵热计算
Q=q×
v=119×
32=3808㎏/hr
q每立方米发酵麦汁在主发酵期间每小时放热量;
v为发酵麦汁量
三、冷却夹套型号选择
选取8号槽钢起截流面积为A=hb-截面积
=8×
4.3-10.24=24.16㎝²
冷却剂流量为(三段冷却)
3×
24.16×
10-4×
1=7.284×
10-3m³
/s
查得20%(V/V)酒精溶液Δt平=-3℃下的
ρ=976㎏/m³
Cρ=1.04kcal/㎏·
℃
冷却剂的冷却能力为:
Q=7.248×
103×
976×
1.041×
2×
3400
=50075.8kcal/hr>3808kcal/hr
故可选取8号槽钢为冷却夹套。
四、发酵罐冷却面积的计算
考虑生产过程中,随着技术的改进,工艺曲线可能更改,按目前我国生产工艺曲线看,日降温量较大的为13℃→5℃,为了将来工艺更改留下裕量,设计取13-5=8℃为设计的日降温量,取0.6℃/hr为设计的小时降糖量,则由Q0=KAΔtm求得冷却面积。
1.传热系数K的确定
1)醪液α1的计算
α1=0.64×
C×
=0.64×
185×
=185.3kcal/㎡hº
C
2)冷却夹套的α2的计算
润湿周边=80+(80+4×
8.0)+2×
(43-1)=276㎜
de=
=204mm=20.4㎝
=4.74㎝=0.0474m
20%(V/V)酒精在定性温度t=(﹣4-2)/2=﹣3℃下
μ=5.05CP=5.05×
10³
Pa·
s
λ=0.402kcal/hrm℃=0.468W/㎏℃
Cp=1.041kcal/㎏℃=4.358×
J/㎏℃
ρ=976㎏/㎡
υ=1m/s
Re=duρ/υ=9160=104
故可视为强制湍流流动得n=0.4
α2=0.023λ/d(Re)0.8(Cpμ/λ)0.4=1348.4kcal/hr·
m·
因为计算时冷却盘管为直管,先修正:
α=α(1+1.77d/R)
=1348.4×
(1+1.77×
0.0474/1.829)
=1410.3kcal/hr·
3)筒体部分传热系数K
代入数据可得:
=7.325×
10﹣3
所以:
K=136.5kcal/㎡·
注:
h为假设夹套高度(m)
2.锥形罐筒体需冷却的热量
1)醪液放热Q醪=Q1+Q2
Q1=58179×
0.055×
146.6=4690.9kcal/hr
Q2=58179×
0.9519×
0.6=33228.4kcal/hr
所以Q醪=Q1+Q2=37919.3kcal/hr
2)外界与罐体的传热量
a.封头部分Q1=KF(t外平+t0附-t内)
代入数据得KF=2.02×
(10%+1)×
(32+8.5-5)
=78.88kcal/hr
b.筒体部分:
代入数据:
得:
KF=15.67kcal/K·
Q2=KF(t外平+t0附-t内)
15.67×
(32+8.5-5)
=611.91kcal/hr
3.筒体冷却面积A初定
Q=KAΔtm
A=36873.6/136.5×
11.3=23.9㎡
则醪液的冷却负荷为:
23.9/58179=0.411㎡/T>0.3m³
/T
故冷却面积能够满足要求。
4.发酵罐冷却面积的确定
1)筒体部分
由前面叙述可知,筒体部分相同的冷却段,选用8#槽钢筒体冷却段面积为23.9㎡
则槽钢长=23.9/0.08=299m
取相邻两槽钢间距为40mm
一圈槽钢长:
l0=[(3.14×
3.23)²
+0.12²
]½
=10.157m
299m长的槽钢课绕圈数299/10.157≈30圈
则二段各绕15圈
冷却高度为
15×
(80+40)-40=1760mm
筒体实际冷却面积为
30×
11.367×
0.08=27.28㎡/T
2)锥底部分
锥体部分醪液量为9.83×
1.0484=10.31
锥体部分冷却面积为
10.31×
0.439=4.52㎡
则槽钢长为4.52/0.08=56.6m
绕制高度为1000mm
40m³
圆柱锥底发酵罐的规范表
名称
圆柱锥底发酵罐
罐体规格:
直径(mm)
柱体高度(mm)
5940
总高度(mm)
10005
总容积m³
40
有效容积m³
32
罐利用率
83.6%
材质
A3钢
钢板厚度:
圆柱部分(mm)
8
上封头(mm)
圆锥部分(mm)
10
工作压力(㎏/㎝²
):
罐内
2.5
罐外
0.3
冷却形式
槽钢盘绕罐体的三段冷却
冷媒
20%酒精溶液(﹣4℃)
冷却面积m²
31.8
工作温度(℃):
0—12
﹣4—4
外壁保温层
聚氨酯硬质泡沫材料
内壁涂料
环氧树脂
保护层
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