钢丝绳斜拉悬挑外架方案文档格式.docx
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钢丝绳斜拉悬挑外架方案文档格式.docx
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脚手架内立杆距外墙面300mm。
搭设过程中,应注意搭好脚手架的填挡、扶手,并铺好脚手板或竹笆。
6.操作层应满铺脚手板或竹笆,外侧设300mm高挡板,操作层防护拦杆不低于1.2m。
7.脚手架内立杆与建筑物楼层面之间,设置隔离层。
脚手架外侧四周设密目式防护平网一道。
脚手架按竖向每3.6m左右,水平每4.5m左右,设一道拉结钢管与建筑物拉结。
8.脚手架搭设要交圈进行,同时在脚手架外侧要挂满密目安全网进行围护。
脚手架上的活荷载不得大于3KN/m2,对杂物必须不定期检查清理。
9.必须在脚手架外侧立面的两端各设置一道间断式剪刀撑,由底到顶连续设置,中间每道剪刀撑的间距为9~10m,而且每片架不少于三道剪刀撑。
剪刀撑的角度为45~60°
。
三、搭设与拆除安全措施
脚手架的搭设与拆除必须符合现行国家相应安全技术规范。
1、架搭设安全措施
(1)脚手架搭设必须由专业人员完成,应持证上岗戴安全帽、系安全带,安全带必须高挂低用,所有工具必须放在工具袋内,不良气候、不良条件禁止上架操作,脚手架的操作与检验,均按现行规范和操作规程的规定要求执行。
(2)要求钢管顺直无损坏,扣件要求严格检查,凡折裂、滑丝者严禁使用。
钢管均应涂刷防锈漆后才能使用,有变形的钢管不能使用。
新进场的钢管、扣件应有出厂合格证,并对其抽样检验,检验合格的方可使用。
(3)大横杆应置于立杆内侧,可减小横向水平杆跨度,接长立杆和安装剪刀撑时比较方便,对高处作业更为安全。
(4)相邻立杆的接头位置应错开布置在不同的步距内,上下大横杆接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中。
(5)及时与结构拉接,扣件要拧紧,确保搭设过程中安全。
(6)脚手架搭设好后,应经现场负责安全技术人员检查和验收,确保无误后方可使用。
2、脚手架拆除安全措施
(1)拆除时要用安全网或其它醒目标志设置安全警界区,并有专人统一指挥管,严禁抛掷。
(2)严格遵守拆除顺序,脚手架必须按从上到下的顺序逐层拆除,后绑者先拆,先绑者后拆,一般是先拆栏杆、脚手板、剪力撑,而后拆小横杆、大横杆、立杆等。
与建筑物拉结钢管应在拆除该层脚手架时才拆除,严禁提前拆除。
斜拉钢丝绳的固定应在脚手架拆除完后拆除。
(3)不允许分立面拆除,如应施工需要必须分立面拆除时,应在暂不拆除的两端加设连墙拉结点和横向水平支撑。
(4)拆除下来的钢管、扣件等及时运至地面,严禁高空抛掷,确保施工安全。
四、脚手架安全性验算
1、荷载计算
(1)脚手架自重计算,
按每一个纵距脚手架上承受的荷载计算(1.5m范围),考虑搭设25m。
①立杆:
25×
2=50m
②大横杆(含中间加设杆):
1.5×
4×
15=90m
③小横杆:
1.3×
15=19.5m
④剪刀撑按12m计算
则①+②+③+④为(50+90+19.5+12)×
3.84=658.6kg=6454.3N
⑤扣件:
直角扣件(6×
15)×
13.5=1228.5N
对接扣件:
(5×
2)×
18.5=185N
旋转扣件:
6×
14.5=87N
则扣件总计:
1228.5+185+87=1500.5N
⑥安全网:
0.31=11.63kg=114N
⑦竹笆(按14步架均满铺):
1.5m×
0.8m×
15×
2kg/m2=36kg=352.8N⑧钢丝绳子及连墙件等按50kg及490N计
⑥+⑦+⑧=114+352.8+490=956.8N
则①+②+③+④+⑤+⑥+⑦+⑧=8910.3N=8.91KN
(2)施工活荷载
按规定取3KN/m2则3×
(0.9+0.2)=4.95KN
(3)总计算荷载
F=1.2×
8.91+1.4×
4.95=17.6KN
2、钢丝绳斜拉吊点验算
(1)斜拉钢丝绳的卸荷计算
考虑架子的全部荷载由卸荷点钢丝绳承受。
由于钢丝绳拉紧程度不相同,以及内外立杆荷载也不等,这些不均匀因素,综合考虑不均匀系数为KX=1.5则每个吊点承受荷载按下式计算:
P1=
=
因为C点没有垂直反力,因此A、B两点斜拉钢丝绳的垂直分力分别与该点作用的荷载P1相等。
则TBO=P1·
TAO=P1·
TAB=-P1·
TBC=(P1×
(2)验算钢丝绳抗拉强度
按下列公式Px≤
式中Px-铜丝绳的计算拉力,此处为10.36KN
Pg-铜丝绳的钢丝破断拉力总和(KN)
-考虑钢丝受力不均匀的钢丝破断拉力换算系数,取
=0.85
K-钢丝绳使用的安全系数,取K=6
若采用6×
19钢丝绳
选φ12.5钢丝绳Pg=80.1KN>
73.13KN
安全
(3)选择与钢丝绳配套使用的拉环
由于已选中12.5钢丝绳,查表得适用的卡环为1.4号,其安全荷重14.5KN>
10.36KN,安全。
(4)计算工程结构上的预埋吊环
每个吊环可按两个截面计算,吊环拉应力不应大于50N/mm2
则:
吊环钢筋面筋Ag
=103.6mm2
选φ16,则Ag=201mm2>
103.6mm2
*安全
(5)验算吊点处扣件抗滑承载能力
每个扣件抗滑承载能力设计值按6KN计,吊点处,水平方向值最大值TBC=3.56KN,只要1个扣件就满足了,每个吊点处现有2个扣件与立杆卡紧,因此水平方向抗滑是足够的。
垂直方向分力为9.96KN,显然2个扣件足够。
3、验算架子结构的整体稳定与单杆局部稳定
(1)验算脚手架的整体稳定(不考虑风载)
按以下公式验算
F-格构件压杆的轴心压力。
按17.6KN计
A-脚手架内、外排立杆的毛截面之和。
此处为2×
489.3=978.6mm2
KA-与立杆截面有关的调整系数,内外排立杆为单根时KA=0.85
KH-高度调整系数,当脚手架高度H≤25m时,KH=0.8
f-钢材抗压强度设计值,按205N/mm2采用
-格构式村杆整体稳定性系数,按λ=μλx查表取值,此处μ取25
λx=
H1—脚手架与主体结构连墙点的竖向间距,
B—立杆横距
λx==9.33
λ=μλx=25×
9.33=233.25
查表得
=0.134
==101.3N/mm2
KAKHf=0.85×
0.8×
205=139.4N/mm2>
101.3N/mm2
(2)验算单根钢管立杆的局部稳定
+бm≤KAKHf
F1—内排或外排立杆计算截面的轴心压力
—按λ1=查表获取
h—脚手架底步或门洞处的步距
—内排或外排立杆的回转半径
A1—内排或外排的单排立杆毛截面面积A1=489.3mm2
m—操作层处水平杆对立杆偏心传力产生的附加应力。
施工荷载QK=3.0KN/m2时取55N/mm2
KAKHf—同上
λ1==114查表得
=0.489
+
m=+55=27.75+55=82.75N/mm2
205=139.4N/mm2>
82.75N/mm2
4、验算小横杆的强度与变形
(1)强度计算
搭设时小横杆直接扣接在立杆上,计算时考虑所有活荷载都传递到小横杆上,因均布活荷载比重较大,最大弯距Mmax可以偏安全的按下式计算:
Mmax=
q=1.2(GK·
C+gK)+1.4KQQK·
C
GK—脚手板重量,按木脚手板0.4KN/mm2
C—小横杆间距C=1.5m
gK—钢管单位长度的重量,按gK=38N/m
KQ—施工活荷载不均匀分布系数一般取KQ=1.2
QK—施工荷载标准值,取QK=3000N/mm2
则q=1.2(400×
1.5+38)+1.4×
1.2×
3000×
1.5
=765.6+7560
=8325.6N/m=8325.6×
10-3N/mm
Mmax=×
8325.6×
0.92=843N·
m
按下式验算抗弯强度
===166N/mm2<
205N/mm2
(2)变形计算
可偏于安全近似地进行如下计算
=<
式中E、I为钢管材料弹性模量和钢管截面惯性距查表得E=2.06×
105N/mm2I=121900mm2
==0.315%=<
==2.8mm<
10mm(容许挠度)
5、验算大横杆的强度与变形
由于小横杆直接扣接在立杆上,不考虑小横杆向大横杆传力,考虑均布活荷载的一半传递到大横杆上,活荷载占大横杆承受总荷载的90﹪以上,则计算时只考虑大横杆上承受均布荷载为q
q1=×
1.4KQQK·
L
KQ同上取1.2
QK同上取3000N/m2
L为立杆纵距L=1.5m
q1=×
1.4×
1.5=3780N/m
近似计算
Mmax=q1·
L2
=×
3780·
1.52
=850.5N·
===167.5N/mm2<
205N/mm2
考虑大横杆上承受等效均布荷载,可按下式进行计算
=
==0.50%=<
==7.5mm<
10mm(允许挠度)
*满足要求
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