L15梁模板盘扣式梁板立柱不共用计算书Word文档下载推荐.docx
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非自定义:
0.039
地基粗糙程度
C类(有密集建筑群市区)
模板支架顶部距地面高度(m)
9
风压高度变化系数μz
0.65
风荷载体型系数μs
0.2
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板,梁底小梁平行梁跨方向
梁跨度方向立柱纵距是否相等
是
梁跨度方向立柱间距la(mm)
600
梁底两侧立柱间距lb(mm)
1500
支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)
2000
支撑架顶层水平杆步距h'
(mm)
1000
可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)
500
新浇混凝土楼板立柱间距l'
a(mm)、l'
b(mm)
1200、1200
混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置
居中
梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)
750
板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)
2050
板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)
2950
梁底增加立柱根数
梁底增加立柱布置方式
按梁两侧立柱间距均分
梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)
375,750,1125
梁底支撑小梁根数
7
梁底支撑小梁间距
250
每纵距内附加梁底支撑主梁根数
梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)
200
梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm)
梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm)
设计简图如下:
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t(mm)
16
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15
面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.4
面板弹性模量E(N/mm2)
10000
取单位宽度b=1000mm,按四等跨连续梁计算:
W=bh2/6=1000×
16×
16/6=42666.667mm3,I=bh3/12=1000×
16/12=341333.333mm4
q1=[1.2(G1k+(G2k+G3k)×
h)+1.4×
Q1k]×
b=[1.2×
(0.1+(24+1.5)×
2.5)+1.4×
3]×
1=80.82kN/m
q1静=1.2×
[G1k+(G2k+G3k)×
h]×
b=1.2×
[0.1+(24+1.5)×
2.5]×
1=76.62kN/m
q1活=1.4×
Q1k×
b=1.4×
3×
1=4.2kN/m
q2=[1×
G1k+1×
(G2k+G3k)×
h+1×
b=[1×
0.1+1×
(24+1.5)×
2.5+1×
1=66.85kN/m
计算简图如下:
1、强度验算
Mmax=0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×
76.62×
0.252+0.121×
4.2×
0.252=0.544kN·
m
σ=Mmax/W=0.544×
106/42666.667=12.754N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
νmax=0.632q2L4/(100EI)=0.632×
66.85×
2504/(100×
10000×
341333.333)=0.484mm≤[ν]=min[L/150,10]=min[250/150,10]=1.667mm
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×
0.25+0.446×
0.25=7.996kN
R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×
0.25+1.223×
0.25=23.178kN
R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×
0.25+1.142×
0.25=18.975kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'
=R5'
=0.393q2L=0.393×
0.25=6.568kN
R2'
=R4'
=1.143q2L=1.143×
0.25=19.102kN
R3'
=0.928q2L=0.928×
0.25=15.509kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁截面类型(mm)
100×
100
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.78
小梁截面抵抗矩W(cm3)
166.67
小梁弹性模量E(N/mm2)
9350
小梁截面惯性矩I(cm4)
833.33
小梁计算方式
二等跨连续梁
承载能力极限状态:
梁底面板传递给左边小梁线荷载:
q1左=R1/b=7.996/1=7.996kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载:
q1中=Max[R2,R3,R4]/b=Max[23.178,18.975,23.178]/1=23.178kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载:
q1右=R5/b=7.996/1=7.996kN/m
小梁自重:
q2=1.2×
(0.3-0.1)×
1.5/6=0.06kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左=1.2×
0.5×
(2.5-0.13)=1.422kN/m
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右=1.2×
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左=[1.2×
(0.5+(24+1.1)×
0.13)+1.4×
(2.05-1.5/2)/2×
1=5.665kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右=[1.2×
(2.95-1.5/2)/2×
1=9.587kN/m
左侧小梁荷载q左=q1左+q2+q3左+q4左=7.996+0.06+1.422+5.665=15.143kN/m
中间小梁荷载q中=q1中+q2=23.178+0.06=23.238kN/m
右侧小梁荷载q右=q1右+q2+q3右+q4右=7.996+0.06+1.422+9.587=19.065kN/m
小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[15.143,23.238,19.065]=23.238kN/m
正常使用极限状态:
q1左'
=R1'
/b=6.568/1=6.568kN/m
q1中'
=Max[R2'
R3'
R4'
]/b=Max[19.102,15.509,19.102]/1=19.102kN/m
q1右'
=R5'
q2'
=1×
1.5/6=0.05kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'
(2.5-0.13)=1.185kN/m
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'
=[1×
0.13)+1×
1=4.396kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'
1=7.439kN/m
左侧小梁荷载q左'
=q1左'
+q2'
+q3左'
+q4左'
=6.568+0.05+1.185+4.396=12.199kN/m
中间小梁荷载q中'
=q1中'
+q2'
=19.102+0.05=19.152kN/m
右侧小梁荷载q右'
=q1右'
+q3右'
+q4右'
=6.568+0.05+1.185+7.439=15.242kN/m
小梁最大荷载q'
=Max[q左'
q中'
q右'
]=Max[12.199,19.152,15.242]=19.152kN/m
为简化计算,按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算,如下图:
1、抗弯验算
Mmax=max[0.125ql12,0.5ql22]=max[0.125×
23.238×
0.62,0.5×
0.22]=1.046kN·
σ=Mmax/W=1.046×
106/166670=6.274N/mm2≤[f]=15.44N/mm2
2、抗剪验算
Vmax=max[0.625ql1,ql2]=max[0.625×
0.6,23.238×
0.2]=8.714kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×
8.714×
1000/(2×
100)=1.307N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2
3、挠度验算
ν1=0.521q'
l14/(100EI)=0.521×
19.152×
6004/(100×
9350×
833.33×
104)=0.166mm≤[ν]=min[l1/150,10]=min[600/150,10]=4mm
ν2=q'
l24/(8EI)=19.152×
2004/(8×
104)=0.049mm≤[ν]=min[2l2/150,10]=min[400/150,10]=2.667mm
4、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×
0.6,0.375×
0.6+23.238×
0.2]=17.428kN
同理可得:
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=11.357kN,R2=17.428kN,R3=14.276kN,R4=14.276kN,R5=14.276kN,R6=17.428kN,R7=14.299kN
正常使用极限状态
Rmax'
=[1.25q'
L1,0.375q'
L1+q'
L2]=max[1.25×
0.6+19.152×
0.2]=14.364kN
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'
=9.149kN,R2'
=14.364kN,R3'
=11.669kN,R4'
=11.669kN,R5'
=11.669kN,R6'
=14.364kN,R7'
=11.431kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁截面类型(mm)
Φ48×
3.5
主梁计算截面类型(mm)
Ф48×
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面抵抗矩W(cm3)
4.49
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁截面惯性矩I(cm4)
10.78
可调托座内主梁根数
2
受力不均匀系数
0.6
主梁自重忽略不计,主梁2根合并,其受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×
Rn,Rn为各小梁所受最大支座反力
主梁弯矩图(kN·
m)
σ=Mmax/W=0.619×
106/4490=137.822N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁剪力图(kN)
Vmax=8.646kN
τmax=2Vmax/A=2×
8.646×
1000/424=40.782N/mm2≤[τ]=125N/mm2
主梁变形图(mm)
νmax=0.162mm≤[ν]=min[L/150,10]=min[375/150,10]=2.5mm
支座反力依次为R1=8.646kN,R2=15.546kN,R3=11.857kN,R4=15.546kN,R5=10.411kN
立柱所受主梁支座反力依次为P1=8.646/0.6=14.41kN,P2=15.546/0.6=25.909kN,P3=11.857/0.6=19.761kN,P4=15.546/0.6=25.91kN,P5=10.411/0.6=17.351kN
七、可调托座验算
荷载传递至立柱方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N](kN)
可调托座最大受力N=max[P1,P2,P3,P4,P5]=25.91kN≤[N]=30kN
八、立柱验算
钢管截面类型(mm)
钢管计算截面类型(mm)
钢材等级
Q345
立柱截面面积A(mm2)
424
回转半径i(mm)
15.9
立柱截面抵抗矩W(cm3)
支架立柱计算长度修正系数η
1.2
悬臂端计算长度折减系数k
0.7
抗压强度设计值[f](N/mm2)
300
支架自重标准值q(kN/m)
0.15
1、长细比验算
hmax=max(ηh,h'
+2ka)=max(1.2×
2000,1000+2×
0.7×
500)=2400mm
λ=hmax/i=2400/15.9=150.943>
[λ]=150
长细比不满足要求!
查表得,φ=0.229
2、风荷载计算
Mw=φc×
1.4×
ωk×
la×
h2/10=0.9×
0.039×
0.6×
22/10=0.012kN·
根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2:
1)面板验算
q1=[1.2×
0.9×
1=80.4kN/m
2)小梁验算
q1=max{7.949+1.2×
[(0.3-0.1)×
1.5/6+0.5×
(2.5-0.13)]+[1.2×
max[2.05-1.5/2,2.95-1.5/2]/2×
1,23.05+1.2×
1.5/6}=23.11kN/m
同上四~六计算过程,可得:
P1=14.155kN,P2=25.758kN,P3=19.632kN,P4=25.759kN,P5=16.955kN
立柱最大受力Nw=max[P1,P2,P3,P4,P5]+1.2×
0.15×
(6-2.5)+Mw/lb=max[14.155,25.758,19.632,25.759,16.955]+0.63+0.012/1.5=26.397kN
f=N/(φA)+Mw/W=26396.92/(0.229×
424)+0.012×
106/4490=274.537N/mm2≤[f]=300N/mm2
九、高宽比验算
根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010第6.1.4:
对长条状的独立高支模架,架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3
H/B=6/30=0.2≤3
满足要求,不需要进行抗倾覆验算!
结论和建议:
1.立柱长细比不满足要求!
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- L15 模板 盘扣式梁板 立柱 共用 计算