高支模满堂脚手架专项施工方案Word文档下载推荐.docx
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~60º
之间。
(2)满堂脚手架应在同一立面处按相应间距连续设置剪刀撑
(3)剪刀撑斜杆的接头采用搭接方式,搭接长度不应小于1000mm,并采用三个旋转部扣件分别在离杆端不小于100mm处和搭接中段固定。
3.3.4扣件要求:
(1)扣件式钢管脚手架主要由直角扣件、旋转扣件、对接扣件连接,直角扣件用于两根呈垂直交叉钢管的连接,旋转扣件用于两根呈任意角度交叉钢管的连接,对接扣件用于两根钢管的对接连接,承载力直接传递到结构板上。
(2)扣件与钢管的接触面要保证严密,确保扣件与钢管连接紧固。
(3)扣件和钢管的质量要合格,满足施工要求,对发现脆裂、变形、滑丝的严禁使用。
3.3.5安全网
安全网采用10cm×
10cm的安全网,在支撑体系上设置一道水平安全网。
高度为4米。
3.4脚手架的拆除
3.4.1拆除前应报审批准,进行必要的安全技术交底后方可进行拆除。
周围设围栏或警戒标识,划出工作禁区,禁止非拆卸人员进入,并设专人看管。
拆除时,班组成员要明确分工,统一指挥,操作过程中精力要集中,不得东张西望和开玩笑,工具不用时要放入工具袋内。
3.4.2严格遵守拆除顺序,拆除顺序应从上而下,一步一清,不允许上下同时作业,本着先搭后拆,按层次由上而下进行,脚手架逐层拆除。
3.4.3拆除脚手架的大横杆、剪刀撑,应先拆中间扣,再拆两头扣,由中间操作人往下顺钢管,不得往下乱扔;
拆除的脚手架杆、模板、扣件等材料应由专人传递或用绳索吊下,不得往下投扔,以免伤人和不必要的损失。
3.4.4拆除过程中最好不要中途换人,如必须换人时,应将拆除情况交代清楚;
拆除过程中最好不要中断,如确需中断应将拆除部分处理清楚告一段落,并检查是否会倒塌,确认安全后方可停歇。
3.4.5拆下来的钢管、模板、扣件要分类堆放,进行保养,检修。
3.5重大危险源监控及预防措施:
3.5.1作业中,禁止随意拆除脚手架的构架杆件、整体性构建、连接紧固件。
却因操作要求需要临时拆除时,必须经主管人员同意,采取相应弥补措施,并在作业完毕后及时予以恢复。
3.5.2人在架设作业时,应注意自我安全保护和她人的安全,避免发生碰撞、闪失和落物,严禁在架杆上等不安全处休息。
3.5.3每班工人上架工作时,应现行检查有无影响安全作业的问题,在排除和能解决后方可开始作业。
在作业中发现有不安全的情况和迹象时,应立即停止作业进行检查,直到安全后方可正常作业。
4安全生产保证体系
项目经理部健全安全生产保证体系,设置安全生产管理机构,配备专职安全监督管理人员,并赋予一定的管理权限。
建立健全安全生产责任制,严格执行安全生产法律、法规标准和企业安全规章制度,确保安全生产。
工作保证
检查保证
制定岗位责任
执行有关安全施工规程
经济保证
组织保证
项目经理
制定安全施工技术措施
技术质量科
消防、临时用水用电设置、季节性防爆、防冻防煤气中毒用品
材料设备科
购置劳动保护用品机械设备管理
易燃爆、半成品堆放检查
综合办公室
组织电工自查用电设备、职工体检、宿舍检查
贯彻落实有关安全施工规程进行全员安全教育
施工安监科
安全员专检安全值日巡回检查、安全资料收整理、施工
财务科
安全资金保障
奖惩
安全生产保证体系图
5安全技术保证体系
建立以项目部总工程师为主,施工安监科、技术质量科各专业人员组成的安全技术保证体系,负责编制施工技术方案、作业指导书(含安全技术措施),负责专业技术人员、特殊作业人员、专业施工人员、新入工地人员及其它人员的安全技术培训教育,组织制订安全操作规程。
编制危险源识别、风险评价、风险控制计划和方案。
6高支模满堂脚手架的设计验算
板顶标高39.3米;
支撑高度为8.1米、板厚为120mm;
最大梁截面350*600作为梁模板支撑满堂架计算对象。
选取板厚为120mm楼板作为计算对象。
6.1扣件式梁模板安全计算书
6.1.1计算依据
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-
4、《钢结构设计规范》GB50017-
6.1.1.1计算参数
基本参数
混凝土梁高h(mm)
600
混凝土梁宽b(mm)
300
混凝土梁计算跨度L(m)
3.6
模板支架高度H(m)
8.1
计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-
模板荷载传递方式
可调托座
次梁悬挑长度a1(mm)
梁两侧楼板情况
梁两侧有板
梁侧楼板厚度
120
斜撑(含水平)布置方式
普通型
梁跨度方向立柱间距la(m)
0.8
垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)
0.7
水平杆步距h(m)
1.5
梁侧楼板立杆的纵距la1(m)
梁侧楼板立杆的横距lb1(m)
立杆自由端高度a(mm)
梁底增加立柱根数n
1
梁底支撑小梁根数m
4
架体底部布置类型
底座
结构表面要求
表面外露
材料参数
主梁类型
圆钢管
主梁规格
Ф48×
3.0
次梁类型
矩形木楞
次梁规格
50×
100
面板类型
覆面木胶合板
面板规格
12mm(克隆、山樟平行方向)
钢管规格
3
荷载参数
基础类型
混凝土楼板
地基土类型
/
地基承载力特征值fak(N/mm2)
架体底部垫板面积A(m2)
0.2
是否考虑风荷载
否
架体搭设省份、城市
陕西(省)延安市(市)
地面粗糙度类型
基本风压值Wo(kN/m^2)
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m^2)
0.5
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m^3)
24
钢筋自重标准值G3k(kN/m^3)
施工人员及设备产生荷载标准值Q1k(kN/m^2)
2.5
6.1.1.2施工简图
(图1)剖面图1(图1)剖面图1
6.1.2面板验算
根据规范规定面板可按简支跨计算,根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上,无悬挑端,故可按简支跨一种情况进行计算,取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×
122/6=24000mm3,I=bh3/12=1000×
123/12=144000mm4
6.1.2.1强度验算
由可变荷载控制的组合:
q1=0.9×
{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1kb}=0.9×
(1.2×
(0.5+(24+1.5)×
600/1000)×
1+1.4×
2.5×
1)=20.214kN/m
由永久荷载控制的组合:
q2=0.9×
{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×
0.7Q1kb}=0.9×
(1.35×
0.7×
1)=21.402kN/m
取最不利组合得:
q=max[q1,q2]=max(20.214,21.402)=21.402kN/m
(图3)面板简图
(图4)面板弯矩图
Mmax=0.027kN·
m
σ=Mmax/W=0.027×
106/24000=1.115N/mm2≤[f]=31N/mm2
满足要求
6.1.2.2挠度验算
qk=(G1k+(G3k+G2k)×
h)×
b=(0.5+(24+1.5)×
1=15.8kN/m
(图5)简图
(图6)挠度图
ν=0.012mm≤[ν]=300/((4-1)×
400)=0.25mm
6.1.3次梁验算
{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×
300/1000/(4-1)+1.4×
300/1000/(4-1))=2.021kN/m
{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×
0.7Q1ka}=0.9×
300/1000/(4-1))=2.14kN/m
q=max[q1,q2]=max(2.021,2.14)=2.14kN/m
计算简图:
(图7)简图
6.1.3.1强度验算
(图8)次梁弯矩图(kN·
m)
Mmax=0.277kN·
σ=Mmax/W=0.277×
106/(83.333×
1000)=3.32N/mm2≤[f]=15N/mm2
6.1.3.2抗剪验算
(图9)次梁剪力图(kN)
Vmax=1.426kN
τmax=VmaxS/(Ib)=1.426×
103×
62.5×
103/(416.667×
104×
5×
10)=0.428N/mm2≤[τ]=2N/mm2
6.1.3.3挠度验算
挠度验算荷载统计,
a=(0.5+(24+1.5)×
300/1000/(4-1)=1.58kN/m
(图10)变形计算简图
(图11)次梁变形图(mm)
νmax=0.356mm≤[ν]=1.1×
1000/400=2.75mm
6.1.4主梁验算
梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆,立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点,为了便于计算统一按铰节点考虑,偏于安全。
根据实际工况,梁下增加立杆根数为1,故可将主梁的验算力学模型简化为1+2-1=2跨梁计算。
这样简化符合工况,且能保证计算的安全。
等跨连续梁,跨度为:
2
跨距为:
(等跨)0.35
将荷载统计后,经过次梁以集中力的方式传递至主梁。
A.由可变荷载控制的组合:
300/((4-1)×
1000)+1.4×
1000))=2.021kN/m
B.由永久荷载控制的组合:
1000))=2.14kN/m
q=max[q1,q2]=max(2.021,2.14)=2.14kN
此时次梁的荷载简图如下
(图16)次梁承载能力极限状态受力简图
用于正常使用极限状态的荷载为:
qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.5+(24+1.5)×
1000)=1.58kN/m
(图17)次梁正常使用极限状态受力简图
根据力学求解计算可得:
承载能力极限状态下在支座反力:
R=2.686kN
正常使用极限状态下在支座反力:
Rk=1.983kN
还需考虑主梁自重,则自重标准值为gk=65.3/1000=0.065kN/m
自重设计值为:
g=0.9×
1.2gk=0.9×
1.2×
65.3/1000=0.071kN/m
则主梁承载能力极限状态的受力简图如下:
(图18)主梁正常使用极限状态受力简图
则主梁正常使用极限状态的受力简图如下:
(图19)主梁正常使用极限状态受力简图
6.1.4.1抗弯验算
(图12)主梁弯矩图(kN·
Mmax=0.289kN·
σ=Mmax/W=0.289×
106/(8.986×
1000)=32.151N/mm2≤[f]=205N/mm2
6.1.4.2抗剪验算
(图13)主梁剪力图(kN)
Vmax=4.675kN
τmax=QmaxS/(Ib)=4.675×
1000×
6.084×
103/(21.566×
10)=10.992N/mm2≤[τ]=120N/mm2
6.1.4.3挠度验算
(图14)主梁变形图(mm)
νmax=0.019mm≤[ν]=0.7×
1000/(1+1)/400=0.875mm
6.1.4.4支座反力计算
因两端支座为扣件,非两端支座为可调托座,故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。
故经计算得:
两端支座最大支座反力为:
R1=0.722kN
非端支座最大支座反力为:
R2=9.351kN
6.1.5端支座扣件抗滑移验算
按上节计算可知,两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力
R1=0.722kN≤[N]=8kN
6.1.6可调托座验算
非端支座最大支座反力为即为可调托座受力
R2=9.351kN≤[N]=30kN
6.1.7立柱验算
6.1.7.1长细比验算
立杆与水平杆扣接,按铰支座考虑,故计算长度l0取步距
则长细比为:
λ=h/i=1.6×
1000/(1.59×
10)=100.629≤[λ]=150
6.1.7.2立柱稳定性验算
根据λ查JGJ162-附录D得到φ=0.588
梁侧立杆承受的楼板荷载
N1=[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q1k]la1lb1=(1.2×
120/1000)+1.4×
2.5)×
1.2=11.192kN
由第五节知,梁侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力
由于梁中间立杆和梁侧立杆受力情况不一样,故应取大值进行验算
NA=max(N1+R1,R2)=11.914kN
考虑架体自重荷载得:
NB=NA+1.2×
H×
gk=11.914+1.2×
0.065×
(8.1+(600-120)/1000)=12.586kN
f=NB/(φA)=12.586×
1000/(0.588×
(4.24×
100))=50.483N/mm2≤[σ]=205N/mm2
6.2扣件式钢管支架楼板模板安全计算书
6.2.1计算依据
5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-
6.2.2计算参数
楼板厚度h(mm)
楼板边长L(m)
43.8
楼板边宽B(m)
15.6
8.5
主梁布置方向
平行于楼板长边
立柱纵向间距la(m)
立柱横向间距lb(m)
水平杆步距h1(m)
次梁间距a(mm)
主梁悬挑长度b1(mm)
主梁合并根数
剪刀撑(含水平)布置方式
80×
80
钢管类型
地基承载力特征值fak(kPa)
架体底部垫板面积A(m^2)
0.3
1.1
计算模板及次梁时均布活荷载Q1k(kN/m^2)
计算模板及次梁时集中活荷载Q2k(kN)
计算主梁时均布活荷载Q3k(kN/m^2)
计算立柱及其它支撑构件时均布活荷载Q4k(kN/m^2)
简图:
(图1)平面图
(图2)纵向剖面图1
(图3)横向剖面图2
6.2.3面板验算
取b=1m单位面板宽度为计算单元。
122/6=24000mm3
I=bh3/12=1000×
6.2.3.1强度验算
A.当可变荷载Q1k为均布荷载时:
(0.3+(24+1.1)×
120/1000)×
1)=6.727kN/m
1)=6.229kN/m
q=max[q1,q2]=max(6.727,6.229)=6.727kN/m
(图4)可变荷载控制的受力简图1
B.当可变荷载Q1k为集中荷载时:
q3=0.9×
{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b}=0.9×
1)=3.577kN/m
p1=0.9×
1.4Q2k=0.9×
1.4×
2.5=3.15kN
(图5)可变荷载控制的受力简图2
q4=0.9×
{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b}=0.9×
1)=4.024kN/m
p2=0.9×
0.7Q2k=0.9×
2.5=2.205kN
(图6)永久荷载控制的受力简图
Mmax=0.276kN·
(图7)面板弯矩图
σ=Mmax/W=0.276×
106/24000=11.52N/mm2≤[f]=31N/mm2
6.2.3.2挠度验算
b=(0.3+(24+1.1)×
1=3.312kN/m
(图8)正常使用极限状态下的受力简图
(图9)挠度图
ν=0.211mm≤[ν]=300/400=0.75mm
6.2.4次梁验算
当可变荷载Q1k为均布荷载时:
(图10)可变荷载控制的受力简图1
300/1000+1.4×
300/1000)=2.018kN/m
300/1000)=1.869kN/m
q=max[q1,q2]=max(2.018,1.869)=2.018kN/m
当可变荷载Q1k为集中荷载时:
{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a}=0.9×
(0.3+
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