后浇带施工方案 3Word文件下载.docx
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叠拼为地下一层、地上四层+隔热层的框架结构。
八层和十六层小高层为地下一层、地上八(十六)层的剪力墙结构。
Ⅳ标段工程结构为8栋叠拼、3栋类独栋、7栋8层小高层和3栋16层小高层,形成组团式。
其中类独栋、叠拼为框架结构、小高层为剪力墙结构。
无锡龙湖艳澜山项目Ⅳ标段类独栋别墅地上为三层,有下沉式庭院。
基础形式为天然地基筏板基础,±
0.00相当于绝对标高5.50M,地下室底板结构标高主要为-5.75M。
地下室为钢筋混凝土框架结构体系。
主楼首层楼面结构标高为-0.03M,主楼为钢筋砼框架异型柱结构体系,叠拼别墅为地下一层,地上四层加隔热层的框架结构。
0.00相当于绝对标高4.60M,地下室底板结构标高主要-4.65M和-4.850M,板厚400mm,地下室为钢筋混凝土框架结构体系。
主楼首层楼面结构标高为-0.03M,板厚为120mm。
8层小高层为地下一层,地上8层的剪力墙结构。
0.00相当于绝对标高4.60M,地下室底板标高-3.5m,板厚600mm。
16层基础形式为桩基础,±
0.00相当于绝对标高4.60M,地下室底板标高-5.8m,板厚550(850)mm。
主楼为钢筋砼剪力墙结构体系、现浇楼面组成,单栋长32.2m,宽14.6m,层高为2.9m。
从总平面图来看,单层地下室顶板上为厚度约1.0m的覆土层,其上为绿化。
各地下车库相互贯通,形成只有底板而没有顶板的地下庭院是本工程最大的建筑特色。
基础地下室:
本工程为多层别墅洋房和小高层,地下室一层(局部地下两层)。
Ⅳ标段工程基础设计采用天然地基(高层为桩基础),筏板基础,类独栋柱下局部加反柱帽,±
0.00相当于绝对标高5.500,基础底面标高为-5.750m。
其余±
0.00相当于绝对标高4.600,小高层基础底面标高为-3.500m,叠拼-4.650m(-4.850m)。
基础持力层为2层粉质粘土,修正后的地基基础承载力特征值为200KPa。
地基开挖时如遇暗浜、枯井需清除干净后用砂石分层夯实回填至设计标高。
地下室机械和人工挖土深5.00M以内,铺筑素砼C15垫层后做防水及保护层,再做C30混凝土满堂整板基础,基础砼强度为C30(P6),基础梁,筏板,地下室外墙保护层厚度为50mm(30)。
因工程每栋地下车库都有三~六处后浇带,宽度为1000(部分为500);
很据规范要求后浇带混凝土强度应比同区域强度提高一级,并使用微膨胀砼。
所以后浇带施工成为本工程比较有特色的地方,特别是在模板安装和拆除方面必须引起我项目部高度重视,防止施工不当而引起重大质量事故。
(一)承载受力体系
1、荷载传力线路:
上部荷载→模板→木楞、钢楞→钢管排架→结构。
(二)支撑结构构件连接
1、九夹板与木楞采用铁钉固定
2、钢管之间、钢管与木楞之间采用模板工程中的各连接件连接。
(三)需要材料
1、楼板模板、梁、柱均采用九夹板
2、支撑材料采用40mm×
90mm的木楞,φ48mm×
3.5钢管,直角与旋转扣件。
4、连接结构构件采用模板工程中的各种连接件。
四、后浇带模板制作与安装:
1、模板制作:
根据本工程特点,顶板底模采用18mm厚优质多层板和40mm×
90mm的木楞,间距为150,采用钢管扣件紧固、支撑;
为了保证后浇混凝土与两侧混凝土结合密实
顶板模板安装顺序:
后浇带部位模板采用整块模板制成,与两侧模板接缝位置设在后浇带两侧300以外,并组成独立的支撑体系,在两侧模板拆除时不扰动该部位。
2、模板安装顺序:
测量放线→搭设排架→安装木楞→调整顶板模板的板底标高→铺设九夹板→模板加固→检查模板平整度并调平→验收合格→交下道工序
组装前按设计要求弹好线,确定正确位置,确定架体标高。
根据模板的支撑需要搭设支撑架。
3、安装时横竖方木背楞间距尺寸要均匀,选用方木背楞、排木间距控制在150左右。
施工时严格按照尺寸间距进行施工,方木背楞安装要横平竖直,并且搭接要错开,不准集中在同一个截面上搭接,模板在安装过程中要及时检查垂直度和模板的平整度,以便及时调整,保证模壳的截面尺寸符合设计要求。
在现场锯裁料时,必须在模板外面操作,避免锯末掉落在模壳内污染现场,影响施工质量。
4、平台模板铺设时,应通长拉线铺设,在柱角的割口必须方正,接缝严密。
并检查平台开间尺寸是否符合图纸要求,板与板拼缝偏大的应粘贴单面胶带。
说明:
模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑,由底至顶连续设置;
模板支架立杆采用双扣件;
中间部位有施工通道处留设施工通道。
1、组装的模板必须规范要求,模板拼装缝不漏浆。
2、各种连接件、加固配件必须安装牢固,无松动现象。
模板拼装要求严密。
各种预埋件、预留孔洞位置要求准确,固定要牢固。
3、安装允许偏差
(1)现浇结构安装允许偏差应符合下表
序号
项目
允许偏差(mm)
1
轴线位置
5
2
底模上表面标高
±
3
截面内部尺寸
基础
10
柱、墙、梁
+4、-5
4
层高垂直
全高≤5m
6
全高>5m
8
相邻两板表面高低差
表面平整(2m长度上)
(1).施工后浇带定位见结施平面图,后浇带的宽度1000mm,板梁筋贯通不断。
(2).施工后浇带的混凝土应采用无收缩混凝土或微膨胀混凝土,其混凝土强度等级应提高5MPa。
(3)顶板部位后浇带的原有钢筋不应切断,并按上图要求增配补强钢筋。
板筋补强:
板底补强筋取板底钢筋截面面积的一半,长度为1360mm,间距200。
板面补强筋同板底补强筋。
(4)采用单层钢板网隔断固定。
“后浇带”是指在现浇整体钢筋混凝土结构中,只在施工期间保留的临时性沉降收缩变形缝,并根据工程条件,保留一定的时间后,再用混凝土浇筑密实成为连续整体、无沉降、收缩缝的结构。
后浇带在其两侧混凝土浇筑42天后采用补偿收缩砼浇筑,养护时间不少于28天,施工前,对后浇带部位和外贴式止水带予以保护,严禁落入杂物和损伤止水带。
由于地下室外墙过长,设计蓝图中已增加垂直后浇带的设置,避免外墙板裂缝。
7.1、特点
“后浇带”在施工期间存在,是一种特殊的、临时性沉降缝和收缩缝。
其目的是取消结构中的永久性沉降缝。
通过设置“后浇带”,既可以解决大体积混凝土浇筑中的施工问题,又可以解决高低结构的沉降变形协调问题。
使大体积混凝土可以分块施工,加快了施工进度,缩短了施工工期。
由于不设永久性的沉降缝,简化了建筑结构设计,同时也减少了渗漏水的因素。
“后浇带”的钢筋一次成型,混凝土后浇。
通过认真浇捣“后浇带”混凝土,精心养护,使“后浇带”的混凝土与先浇捣的混凝土边为整体。
7.2、施工工艺
①“后浇带”的设置
结构设计中由于考虑沉降原因而设计的“后浇带”,施工中应严格按设计图纸留置。
由于施工原因而需设置“后浇带”时,应视工程具体情况而定,留设的位置应经设计院认可。
②“后浇带”的保留时间
“后浇带”的保留时间,本工程设计要求,后浇带应在两侧混凝土完成后42天浇注。
浇灌前清理操作面刷界面剂,用C35混凝土回浇。
③“后浇带”的保护
地下车库筏板的“后浇带”留设后,采取木盖板覆盖在筏板的上皮钢筋上,盖板两边应比“后浇带”各宽出500mm以上。
保护措施,防水垃圾杂物掉入“后浇带”内。
地下室外墙竖向“后浇带”的保护措施可采用砌砖保护。
④“后浇带”的封闭
“后浇带”的模板,采用钢板网,浇筑结构混凝土时,水泥浆从钢板网中渗出,“后浇带”施工时,钢板网不必拆除。
“后浇带”无论采用何种形式设置,都必须在封闭前仔细地将整个混凝土表面的浮浆凿清,并形成毛面,彻底清除“后浇带”中的垃圾及杂物,并隔夜浇水湿润。
底板及地下室外墙的“后浇带”的止水处理,按设计要求及相应的施工验收规范进行。
“后浇带”的封闭材料应采用比设计强度等级提高一级的无收缩混凝土(施工后浇带的混凝土应采用无收缩混凝土或微膨胀混凝土,其混凝土强度等级应提高5MPa)浇筑振捣密实,并保持不少于30天的保温、保湿养护。
7.3、施工要求
①使用膨胀剂和外加剂的品种,应根据工程性质和现场施工条件选择,并事先由混凝土搅拌站通过度试验配合比。
②所有膨胀剂和外加剂必须具有出厂合格证及产品技术资料,并符合相应标准的要求。
③由于膨胀剂的掺理直接影响混凝土的质量,如超过适宜掺量,会使混凝土产生膨胀破坏;
低于要求掺量,会使混凝土的膨胀率达不到要求。
因此,要求膨胀剂的称量由专人负责,误差不大于膨胀剂重量的±
2%。
④混凝土应搅拌均匀,如搅拌不均匀会产生局部过大的膨胀,造成工程事故,所以应将掺膨胀剂的混凝土搅拌时间适当延长。
⑤混凝土浇筑8~12h后,应采取保温保湿条件下的养护,待模板拆除后,仍应时行保湿养护不得少于28天。
⑥浇筑“后浇带”的混凝土如有抗渗要求,应按有关规定制作抗渗试块。
⑦为防止混凝土中水泥浆流失,提高混凝土密实度,从而提高混凝土的抗裂性能,振捣时间应适当延长,待1~2小时后再抹平压光数遍,减少表面裂缝产生。
7.4、“后浇带”安装
“后浇带”施工时模板的支撑安装牢固,钢筋进行清理整形,施工的质量应满足钢筋混凝土设计和施工验收规范的要求,以保证混凝土密实不渗水和产生有害裂缝。
7.5、机具设备
“后浇带”施工所需的机具设备采用常规混凝土机具设备。
浇捣混凝土时,应有专人指挥,使用振动棒前应检查漏电开关,保护电源线路是否良好。
电源不得有接头,振动机移动时,不能硬拉电线,更不能在钢筋和其他锐利物上拖拉,防止割破拉断电线而造成触电伤亡事故。
1、拆模前,作业班组必须申请拆模令:
经技术科批准后方可拆除。
2、拆模条件:
钢筋混凝土结构强度条件,通过制作同条件试块来确定,容许拆模值,。
由于本后浇带是单独设立模板支架,必须等后浇带施工完毕,根据本工程条件,必须达到100%以上才可以拆除。
(见附图)
3)、拆模顺序
对后浇带周围的模板拆除前,先拆除柱模板及梁侧模,再拆除楼板底模,最后拆除梁底模。
保证后浇带受力不受影响。
其顺序为:
拆除支撑侧模的水平拉杆、剪力撑→拆除柱模板→拆除梁连接件及侧模→松动支撑楼板模板的钢楞、木楞→分段、分片拆除楼板模板及支撑→拆除梁底模板和支撑。
4)、后浇带两侧支撑区域范围内不得拆除,在后浇带封闭后在拆除。
5)、拆下来的模板要及时整理运走,不得堆放在后浇带脚手架上。
1、遵守国家有关建筑安装工程施工安全防火等规范、规定。
2、装拆模板必须有稳固的登高工具。
3、在模板的紧固件、连接件、支撑件未安装完毕前,不得站立在模板上操作。
4、在拆模时,在脚手架和操作台上堆放模板、钢管等物件时,应按规定要求放平稳,防止脱落,并不得超载。
5、进入施工现场人员必须戴好安全帽,搭设排架属高空作业,施工人员必须佩带安全带,并做到高挂低用并系牢固。
6、不适宜高空作业的人员,不得进行高空作业。
7、应按规范、规定和施工组织设计的要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查,验收不合格的不得使用。
对检验合格的构配件应按品种、规格分类堆放整齐。
8、工作前应先检查使用工具是否牢固,板手等工具必须用绳链系挂在身上,钉子必须放在工具袋内,以免掉落伤人,工作时思想要集中,防止钉子扎脚和空中滑落。
9、两立杆的对接扣件应交错布置,相邻立杆的接头不应设置在同步内。
10、相邻的两根纵向水平牵杆不得设在同一跨或同一步内,不同步或同跨的两邻纵向水平杆接头在水平方向错开距离不应小于500MM。
11、剪刀撑的设置与地面的夹角应在45°
~60°
之间,斜杆的延长应采用搭接,其搭接长度不小于1M。
12、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100MM。
13、搭设过程中及时对步距、纵距、横距及立杆的垂直度进行校正,垂直度偏差不大于1‰。
十、注意事项
1、楼板模板就位拼装时,宜以每个节间从四周先角模板与梁模板连接,然后向中央铺设。
2、模板的拆除,除了侧模应保证混凝土表面及棱角不受损坏时方可拆除外,底模应按《混凝土结构工程施工及验收规范》(GB50204-92)的有关规定执行。
3、模板拆除的顺序和方法应按照配板设计的规定进行,遵循先支后拆,后支先拆,先非承重部位以及自上而下的原则。
拆模时严禁用大锤和撬棒硬砸硬撬。
4、拆模时,操作人员应站在安全处,以免发生安全事故。
待该片段模板全部拆除后,方准将模板等运出、堆放。
5、拆下的模板等严禁抛掷,要有人接应传递,按指定地点堆放。
6、任何达不到规范要求的模板、扣件、钢管等均不得使用。
一)、参数信息:
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):
0.80;
纵距(m):
步距(m):
1.50;
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):
0.10;
模板支架搭设高度(m):
2.90;
采用的钢管(mm):
Φ48×
3.0;
板底支撑连接方式:
方木支撑;
立杆承重连接方式:
双扣件,取扣件抗滑承载力系数:
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):
0.350;
混凝土与钢筋自重(kN/m3):
25.000;
施工均布荷载标准值(kN/m2):
1.000;
3.材料参数
面板采用胶合面板,厚度为18mm;
板底支撑采用方木;
面板弹性模量E(N/mm2):
9500;
面板抗弯强度设计值(N/mm2):
13;
木方弹性模量E(N/mm2):
9000.000;
木方抗弯强度设计值(N/mm2):
13.000;
木方抗剪强度设计值(N/mm2):
1.400;
木方的间隔距离(mm):
150.000;
木方的截面宽度(mm):
40.00;
木方的截面高度(mm):
90.00;
图2楼板支撑架荷载计算单元
二)、模板面板计算:
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=90×
1.82/6=48.6cm3;
I=90×
1.83/12=43.74cm4;
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):
q1=25×
0.4×
0.8+0.35×
0.8=9.315kN/m;
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m):
q2=1×
0.9=0.9kN/m;
2、强度计算
计算公式如下:
M=0.1ql2
其中:
q=1.2×
9.315+1.4×
0.8=12.438kN/m
最大弯矩M=0.1×
12.438×
1502=27985.5N·
mm;
面板最大应力计算值σ=M/W=27985.5/48600=0.576N/mm2;
面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2;
面板的最大应力计算值为0.576N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为:
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中q=q1=9.315kN/m
面板最大挠度计算值ν=0.677×
9.315×
1504/(100×
9500×
43.74×
104)=0.008mm;
面板最大允许挠度[ν]=150/250=0.6mm;
面板的最大挠度计算值0.008mm小于面板的最大允许挠度0.6mm,满足要求!
三)、模板支撑方木的计算:
方木按照三跨连续梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b×
h2/6=4×
9×
9/6=54cm3;
I=b×
h3/12=4×
9/12=243cm4;
方木楞计算简图(mm)
1.荷载的计算:
q1=25×
0.15×
0.4+0.35×
0.15=1.552kN/m;
0.15=0.15kN/m;
2.强度验算:
均布荷载q=1.2×
q1+1.4×
q2=1.2×
1.552+1.4×
0.15=2.073kN/m;
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×
2.073×
0.92=0.168kN·
m;
方木最大应力计算值σ=M/W=0.168×
106/54000=3.11N/mm2;
方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2;
方木的最大应力计算值为3.11N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
3.抗剪验算:
截面抗剪强度必须满足:
τ=3V/2bhn<
[τ]
其中最大剪力:
V=0.6×
0.9=1.119kN;
方木受剪应力计算值τ=3×
1.119×
103/(2×
40×
90)=0.466N/mm2;
方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2;
方木的受剪应力计算值0.466N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2,满足要求!
4.挠度验算:
均布荷载q=q1=1.552kN/m;
最大挠度计算值ν=0.677×
1.552×
9004/(100×
9000×
2430000)=0.315mm;
最大允许挠度[ν]=900/250=3.6mm;
方木的最大挠度计算值0.315mm小于方木的最大允许挠度3.6mm,满足要求!
四)、板底支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=1.866kN;
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN·
m)
支撑钢管计算变形图(mm)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩Mmax=0.98kN·
m;
最大变形Vmax=2.198mm;
最大支座力Qmax=12.283kN;
最大应力σ=979604.43/5080=192.836N/mm2;
支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2;
支撑钢管的最大应力计算值192.836N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度为2.198mm小于900/150与10mm,满足要求!
五)、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的双扣件承载力取值为12.80kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN;
R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,R=12.283kN;
R<
12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
六)、模板支架立杆荷载设计值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架的自重(kN):
NG1=0.129×
2.9=0.374kN;
(2)模板的自重(kN):
NG2=0.35×
0.8×
0.8=0.284kN;
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):
NG3=25×
0.8=8.1kN;
静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=8.758kN;
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
活荷载标准值NQ=(1+2)×
0.8=2.43kN;
3.立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=13.911kN;
七)、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
σ=N/(φA)≤[f]
其中N----立杆的轴心压力设计值(kN):
N=13.911kN;
φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到;
i----计算立杆的截面回转半径(cm):
i=1.58cm;
A----立杆净截面面积(cm2):
A=4.89cm2;
W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):
W=5.08cm3;
σ--------钢管立杆受压应力计算值(N/mm2);
[f]----钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205N/mm2;
L0----计算长度(m);
根据《扣件式规范》,立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a,为安全计,取二者间的大值,即L0=max[1.155×
1.7×
1.5,1.5+2×
0.1]=2.945;
k----计算长度附加系数,取1.155;
μ----考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数,取1.7;
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;
a=0.1m;
得到计算结果:
立杆计算长度L0=2.945;
L0/i=2945.25/15.8=186;
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207;
钢管立杆受压应力计算值;
σ=13911.468/(0.207×
489)=137.434N/mm2;
立杆稳定性计算σ=137.434N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
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