塔吊基础计算书Word文件下载.docx
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Gk=9.5×
9.5×
2×
25=4512.5kN
承台受浮力:
Flk=9.5×
1.50×
10=1353.75kN
3)起重荷载标准值
2.风荷载计算
1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
a.塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0.2kN/m2)
=0.8×
1.77×
1.95×
0.99×
0.2=0.55kN/m2
=1.2×
0.55×
0.35×
4=0.92kN/m
b.塔机所受风荷载水平合力标准值
Fvk=qsk×
H=0.92×
90.8=83.40kN
c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值
Msk=0.5Fvk×
H=0.5×
83.40×
90.8=3786.29kN.m
2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
a.塔机所受风均布线荷载标准值(本地区Wo=0.45kN/m2)
1.84×
0.45=1.28kN/m2
1.28×
4=2.15kN/m
H=2.15×
90.8=195.07kN
195.07×
90.8=8856.07kN.m
3.塔机的倾覆力矩
工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值
Mk=0+0.9×
(11000+3786.29)=13307.66kN.m
非工作状态下,标准组合的倾覆力矩标准值
Mk=0+8856.07=8856.07kN.m
三.地基承载力计算
依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)第4.1.3条承载力计算。
塔机工作状态下:
当轴心荷载作用时:
=(3213.9+630+3158.75)/(9.5×
9.5)=77.59kN/m2
当偏心荷载作用时:
9.5)-2×
(13307.66×
1.414/2)/142.90
=-54.09kN/m2
由于Pkmin<
0所以按下式计算Pkmax:
=(13307.66+83.40×
2)/(3213.9+630+3158.75)=1.92m≤0.21b=2.00m工作状态地基承载力满足要求!
=4.75-1.36=3.39m
=(3213.9+630+3158.75)/(3×
3.39×
3.39)
=203.16kN/m2
塔机非工作状态下:
=(3213.9+3158.75)/(9.5×
9.5)=85.61kN/m2
(8856.07×
=-17.02kN/m2
=(8856.07+195.07×
2)/(3213.90+3158.75)=1.45m≤0.21b=2.00m非工作状态地基承载力满足要求!
=4.75-1.03=3.72m
=(3213.9+3158.75)/(3×
3.72×
3.72)
=153.16kN/m2
四.地基基础承载力验算
修正后的地基承载力特征值为:
fa=193.00kPa
轴心荷载作用:
由于fa≥Pk=77.59kPa,所以满足要求!
偏心荷载作用:
由于1.2×
fa≥Pkmax=203.16kPa,所以满足要求!
五.承台配筋计算
依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011第8.2条。
1.抗弯计算,计算公式如下:
式中a1──截面I-I至基底边缘的距离,取a1=2.75m;
a'
──截面I-I在基底的投影长度,取a'
=4.00m。
P──截面I-I处的基底反力;
工作状态下:
P=203.16×
(33.39-2.75)/(3×
3.39)=148.22kN/m2;
M=2.752×
[(2×
9.5+4)×
(1.35×
203.16+1.35×
148.22-2×
1.35×
3158.75/9.52)+(1.35×
203.16-1.35×
148.22)×
9.5]/12
=5950.19kN.m
非工作状态下:
P=153.16×
(33.72-2.75)/(3×
3.72419940005036)=115.46kN/m2;
153.16+1.35×
115.46-2×
153.16-1.35×
115.46)×
=3926.35kN.m
2.配筋面积计算,公式如下:
依据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
式中α1──系数,当混凝土强度不超过C50时,α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时,
α1取为0.94,期间按线性内插法确定;
fc──混凝土抗压强度设计值;
h0──承台的计算高度。
经过计算得:
αs=5950.19×
106/(1.00×
19.10×
9.50×
103×
19502)=0.009
ξ=1-(1-2×
0.009)0.5=0.009
γs=1-0.009/2=0.996
As=5950.19×
106/(0.996×
1950×
360.00)=8512.92mm2。
六.地基变形计算
规范规定:
当地基主要受力层的承载力特征值(fak)不小于130kPa或小于130kPa但有地区经验,且黏性土
的状态不低于可塑(液性指数IL不大于0.75)、砂土的密实度不低于稍密时,可不进行塔机基础的天然地基
变形验算,其他塔机基础的天然地基均应进行变形验算。
塔吊计算满足要求!
10.2TC6015塔吊基础计算书
TC6015
Fk1=680.00kN
Fqk=100kN
M=1500.00kN.m
H=60m
B=2m
190kPa
Bc=7m
h=1.4m
Fk1=680kN
Gk=7×
7×
1.4×
25=1715kN
Flk=7×
0.40×
10=196kN
2.09×
0.69×
0.2=0.45kN/m2
0.45×
2=0.38kN/m
H=0.38×
60=22.68kN
22.68×
60=680.30kN.m
2.19×
0.45=1.06kN/m2
1.06×
2=0.89kN/m
H=0.89×
60=53.46kN
53.46×
60=1603.92kN.m
(1500+680.30)=1962.27kN.m
Mk=0+1603.92=1603.92kN.m
=(680+100+1519)/(7×
7)=46.92kN/m2
7)-2×
(1962.27×
1.414/2)/57.17
=-1.62kN/m2
=(1962.27+22.68×
1.4)/(680+100+1519.00)=0.87m≤0.21b=1.47m工作状态地基承载力满足要求!
=3.5-0.61=2.89m
=(680+100+1519.00)/(3×
2.89×
2.89)
=91.96kN/m2
=(680+1519)/(7×
7)=48.88kN/m2
(1603.92×
=5.21kN/m2
由于Pkmin≥0所以按下式计算Pkmax:
7)+2×
=84.55kN/m2
fa=190.00kPa
由于fa≥Pk=46.92kPa,所以满足要求!
fa≥Pkmax=91.96kPa,所以满足要求!
式中a1──截面I-I至基底边缘的距离,取a1=2.50m;
=2.00m。
P=91.96×
(32.89-2.50)/(3×
2.89)=65.41kN/m2;
M=2.502×
7+2)×
91.96+1.35×
65.41-2×
1519.00/72)+(1.35×
91.96-1.35×
65.41)×
7]/12
=1203.56kN.m
P=(7-2.50)×
(84.55-5.21)/7+5.21=56.21kN/m2;
84.55+1.35×
56.21-2×
1519/72)+(1.35×
84.55-1.35×
56.21)×
=980.27kN.m
αs=1203.56×
21.10×
7.00×
13502)=0.004
0.004)0.5=0.004
γs=1-0.004/2=0.998
As=1203.56×
106/(0.998×
1350×
360.00)=2482.03mm2。
10.3ST5513塔吊基础计算书
ST5513
Fk1=530.00kN
Fqk=60.00kN
M=1031kN.m
H=48m
B=1.6m
200kPa
Bc=5.6m
h=1.35m
Fk1=530kN
Gk=5.6×
5.6×
25=1058.4kN
Flk=5.6×
0.85×
10=266.56kN
Fqk=60kN
2.1×
0.678×
0.2=0.44kN/m2
0.44×
1.6=0.30kN/m
H=0.30×
48=14.33kN
14.33×
48=343.89kN.m
a.塔机所受风均布线荷载标准值(本地区Wo=0.30kN/m2)
2.15×
0.3=0.68kN/m2
0.68×
1.6=0.46kN/m
H=0.46×
48=22.01kN
22.01×
48=528.12kN.m
(1031+343.89)=1237.41kN.m
Mk=0+528.12=528.12kN.m
=(530+60+791.84)/(5.6×
5.6)=44.06kN/m2
5.6)-2×
(1237.41×
1.414/2)/29.27
=-15.72kN/m2
=(1237.41+14.33×
1.35)/(530+60+791.84)=0.91m≤0.21b=1.18m工作状态地基承载力满足要求!
=2.8-0.64=2.16m
=(530+60+791.84)/(3×
2.16×
2.16)
=99.00kN/m2
=(530+791.84)/(5.6×
5.6)=50.65kN/m2
(528.12×
=16.64kN/m2
5.6)+2×
=67.66kN/m2
fa=200.00kPa
由于fa≥Pk=44.06kPa,所以满足要求!
fa≥Pkmax=99.00kPa,所以满足要求!
式中a1──截面I-I至基底边缘的距离,取a1=2.00m;
=1.60m。
P=99.00×
(32.16-2.00)/(3×
2.16)=68.40kN/m2;
M=2.002×
5.6+1.6)×
99.00+1.35×
68.40-2×
791.84/5.62)+(1.35×
99.00-1.35×
68.40)×
5.6]/12
=750.46kN.m
P=(5.6-2.00)×
(67.66-16.64)/5.6+16.64=49.44kN/m2;
67.66+1.35×
49.44-2×
67.66-1.35×
49.44)×
=381.78kN.m
αs=750.46×
5.60×
13002)=0.004
As=750.46×
1300×
360.00)=1606.90mm2。
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