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Volume的划分:
对volume的划分,我们采用Cooper(制桶)方式。
采用这种划分方式时,有一点需要注意,就是上下两个Face的网格划分要完全一样,也就是说组成Face的Edge的划分也要一样。
如图所示:
其中,Element采用Hex/Wedge形式。
Sources表示需要选择制“桶”的上下两个面。
Intervalcount表示两个面之间划分的数目。
本设计中,根据风口和墙面的高度进行划分,每个网格高度在0.1m左右。
最后依照上面的方法和步骤对燃烧区的每一层进行这样的网格划分。
对于除了燃烧器区的其他区域的网格划分,要求就比较低一些了。
对我们依旧采用COOPER的方式对体进行划分。
不过其他地方的Sources是沿y轴方向的两个面(燃烧器区域的sources是沿z方向的)。
最后的网格为:
冷灰斗30*30*30;
燃烧器30*30*8*(3+2+3+1+3+1+3+2+3);
燃烧器上端至折焰角:
50*50*66;
折焰角:
50*50*16;
折焰角上方:
40*50*40。
最后网格数目大概在480000个,其中燃烧器区域网格为151200个。
3.4交接面处的处理
在划分计算域的时候会涉及到interface的设置。
在燃烧区的上下两个端面,我们需要分别将这个面与其相重合的那个面设置成一对interface。
因为燃烧器区与相邻的两个实体并不是通过分割而来,是3个独立的实体,为了能让物质和能量通过该重合的面,需要通过设置interface来实现,如图所示:
由于燃烧器区域上端的xy平面被划分为了8块,所以需要将这8个面一起设置为interface11,然后将与燃烧器区上端重合的面设置为interface12。
对于interface21和22的设置和上述一样。
4.边界条件设置
在gambit中需要预先设置边界条件。
将折焰角上方与水平烟道相连接的那个面设置为outflow边界条件。
Interface的设置上面已经说过了,下面我们进行一、二次风入口的设置。
根据燃烧器的结构确定各次风口在模型中的位置,然后将边界条件的Type设置成velocity_inlet(速度入口)。
名字格式为ofa/pa/sa+两位数字,数字前一位表示在xy平面所处的象限,后一位表示自高向低同类型风口的层数。
二、Fluent仿真过程
0.网格导入、Interface设置以及网格检查
在完成Gambit中的工作后,需要将生成的.msh文件导入到Fluent中。
0.1网格导入、检查以及解法器设置
在General中点击Check完成网格检查(网格检查中不能出现网格体积为负数的情况,否则会出错,需要重新进行稽核建模)。
点击ReportQuality进行网格质量检查。
在解法器中选择Pressure-Based、Absolute、Steady的情况。
勾选Gravity,建立重力场(z=-9.81m/s2),设置如图所示:
0.2Interface设置
点击MeshInterfaces中的Create。
在InterfaceZone1中选择interface11,在InterfaceZone2中点选interface12,MeshInterface名称为interface1,点击Create设置完成。
按照同样的方法设置interface2,如图所示:
1.燃料及边界条件参数确定
1.1燃料特性及风煤计算
1.1.1燃料计算
工况
符号
单位
3#T-01
7#T-01
8#T-01
适用标准
全水分
Mt
%
9.1
8.7
8.2
GB/T211-2007
空气干燥基水分
Mad
2.53
1.82
2.17
GB/T212-2008
收到基灰分
Aar
27.87
33.22
36.39
干燥无灰基挥发分
Vdaf
41.01
44.00
39.92
收到基碳
Car
51.36
47.50
45.49
DL/T568-1995
收到基氢
Har
3.49
3.43
3.09
收到基氮
Nar
0.82
0.76
0.72
收到基氧
Oar
6.67
6.17
5.86
全硫
St,ar
0.69
0.22
0.25
GB/T214-2007
收到基高位发热量
Qgr,v,ar
MJ/kg
20.48
19.18
18.19
GB/T213-2008
收到基低位发热量
Qnet,v,ar
19.55
18.27
17.36
根据表格,我们将元素分析数据转换成干燥无灰基的挥发分的元素组成。
由于干燥无灰基无水、无灰,故剩下的成分不受水分和灰分的影响,是表示碳、氢、氧、氮、硫成分百分函数最稳定额基准,所以通常选择转换为干燥无灰基来计算。
各种煤不同分析基之间的换算公式为
其中,X0,X分别为某成分原基准与新基准的质量百分数,%;
K为换算系数。
收到基与干燥无灰基之间的换算系数为
利用上述公式将煤的收到基转换为干燥无灰基的元素组成,如下表所示,这些数据也是Fluent中计算PDF元素分数所需要的。
PDF中元素分析元素分数
元素
C
H
O
N
元素组成
0.820971
0.055766
0.105757
0.017506
PDF中工业分析分析组分
组分
V
FC
A
M
组分分数
0.2212
0.3329
0.3639
0.082
1.1.2风煤计算
锅炉实际燃煤量
t/h
26.015
设计值
一次风流速
m/s
24.3
一次风份额
28.28
一次风温
K
303
温风份额
64.09
二次风温
600
一次风口面积
m2
4*0.1924
二次风口面积
4*0.4075
注:
由于不知道乏气送粉的位置,将乏气份额归并到二次风中,即二次风份额为71.72%。
根据克拉伯龙方程
和表格数据可知:
标况下一次风速
再根据一、二次风的份额和面积可以得到:
二次风速
根据克拉伯龙方程可知:
实际二次风速
根据煤量,可以知道每个一次风口煤的质量流量:
根据切圆直径和炉膛尺寸可以知道风煤的入口方向:
夹角θ=40.55°
;
cosθ=0.76;
sinθ=0.65.
1.2边界条件设置
现以一次风pa11为例,介绍对流场数据的设置。
在Fluent中BoundaryConditions菜单下找到pa11项目,如图所示。
然后这个风口进行设置。
点击Edit进入设置页面,如图所示。
在VelocitySpecificationMethod选项中选择MagnitudeandDirection(速度大小和方向);
在VelocityMagnitude中填入24.3m/s;
在CoordinateSystem中选择Cartesian(X,Y,Z)笛卡尔直角坐标系,然后在下面依次填入流体流动的方向(X轴为-sin40.55°
,Y轴为-cos40.55°
)。
在第一象限的风口方向为(-sin40.55°
,-cos40.55°
);
在第二象限的为(cos40.55°
,-sin40.55°
第三象限的为(sin40.55°
,cos40.55°
第四象限的为(-cos40.55°
,sin40.55°
在设置湍流参数时,我们选用IntensityandHydraulicDiameter(湍流强度和水力直径)方式。
湍流强度I我们设置成10%,为强湍流状态,水力直径D的设置根据公式
设置成0.3m(二次风口的水力直径为0.374m/0.352m)。
在Species选卡中将MeanMixtureFraction设置为0(氧化剂入口),MixtureFractionVariance设置为0,如图所示。
在DPM选卡中将DPBCType设置成reflect(反射)
其他设置保持不变。
依照上面的方法,可以完成对PA和SA流场参数设置。
2.与流动和燃烧相关的模型设置
在Fluent中我们打开Models选项。
在中意菜单中,我们可以设置包括流动、传热、燃烧等方面的模型。
2.1.气相流动模型
本文采用标准k-e双方程湍流流动模型,同时采用标准壁面函数处理近壁面的流动问题,其中的流动参数保持默认参数。
其设置如下:
2.2气相湍流燃烧模型
模拟气相湍流燃烧过程的关键在于如何模化湍流燃烧反应率。
针对扩撒火焰的模型有k-ε-g模型,混合数-概率密度函数模型。
为了减少计算量,采用但混合数PDF模型。
对于煤粉燃烧,我们在Models->
Species中选用Non-PremixedCombustion(非预混燃烧)模型,然后再弹出的菜单中进行相关的参数设置,如图所示。
在PDFTableCreation栏目中点击Chemistry选卡。
在StateRelation中选择Equilibrium(化学平衡法),EnergyTreatment中选择Non-Adiabatic(非绝热)形式,StreamOptions选择EmpiricalFuelStream(经验燃料流)。
点击CoalCalculator会弹出对燃料特性进行设置的对话框,根据燃料特性表的中数据,可以设置完燃料工业分析和元素分析的参数。
其中物料的名称为coal-particle,HCV为1.819e+07j/kg,其他的保持默认数值,点击Apply和OK确认,我们可以看到ModelSettings中的数据发生了相应的变化。
如图所示。
点击Boundary选卡将燃料温度设置为303K,氧化剂的温度设置为600K。
点击Table选卡中的CalculatePDFTable进行燃烧的计算。
计算完成后,我们可以点击DisplayPDFTable查看关于煤粉燃烧的数据,如图所示。
计算结果显示燃烧形成的成分有20种,点击Control选卡可以查看成分名称,如图所示。
设置完成后点击Apply和OK。
同时我们可以看出Models中的Species变成了Non-PremixedCombustion模型。
2.3煤粉燃烧模型
煤粉燃烧可分为煤粉预热、挥发分析出和燃烧过程、焦炭燃烧等过程。
在本设计中,挥发分析出模型采用单速率析出模型,焦炭燃烧模型选用扩散-动力控制模型。
在Fluent中首先需要对煤粉颗粒的喷射进行相关的设置。
在Models菜单中点击DiscretePhase,弹出对话框,如图所示。
在Interaction中勾选InteractionwithContinuousPhase(对连续相的影响,但是在仿真时候需要先建立无颗粒相的流场,即在仿真开始时不勾该选项)。
在Trackking选项中,Max.NumberofSteps设置为3000,勾选SpecifyLengthScale,其中,LengthScale设置为0.01m;
在PhysicalModels选项和Numerics选项中的参数和选项均为默认设置。
为了让煤粉能够喷射入炉膛,我们需要进行对颗粒相的设置,点击DiscretePhaseModel中的Injections弹出对话框,如图所示。
点击Create对煤粉颗粒进行参数设置。
以某一次风口进入的煤粉为例,如图所示。
在InjectionType中选择surface,然后在ReleaseFromSurface中选择相应的煤粉喷射地点。
在ParticleType中勾选Combusting(燃烧)。
在设置DiameterDistribution时,可以选择uniform(均匀)形式,当然最好选择rosin-rammler形式。
在PointProperties中设置好速度方向(与空气速度矢量一致)、颗粒直径(1e-06m)、颗粒温度(303K)、质量流量(0.903kg/s)等参数;
在TurbulentDispersion中的StochasticTracking选择DiscreteRandomWalkModel(随机轨道模型),如图所示。
依照上述方法对其他的煤粉喷射源进行参数和模型的设置选择。
煤粉喷射设置完后可以发现Models->
Materials选卡中多了CombustingParticle(coal-particle)一项。
接下来我们对这个成分进行相关设置,如图所示。
在弹出的对话框中的Properties中设置DevolatilizationModel(挥发分析出模型)为single-rate(单速率);
同时设置CombustionModel(焦炭燃烧模型)为kinetic/diffusion-limited(扩散-动力控制);
对于该颗粒相的其他物性参数保持默认参数。
2.3辐射传热模型
炉内的能量主要通过辐射的形式进行传递。
Fluent软件提供了多种辐射模型,在本设计中,我们选用P1模型,如图所示。
在Model中点选P1即可。
P1模型考虑了辐射散射作用,更适用于光学厚度较厚以及几何结构复杂的燃烧设备。
但是该模型也有缺点,包括对来自内部热源的辐射热通量有过高估计的趋势等。
在选用P1模型后,Models中Energy选卡自动开启。
2.4边界条件的设置
在BoundaryConditions中设置Supersonic/InitialGaugePressure为0pascal;
一次风入口温度为303K;
二次风入口温度为600K;
DPBCType为reflect。
墙壁为固定无滑移壁面;
热力条件为很稳壁面600K,内部发射率为1,壁厚及生热率均为0;
壁面材料为Al(铝);
DPM边界条件数类型BCType为reflect。
其他保持默认设置。
出口边界条件设置为outflow,保持默认设置。
3求解过程(Solution)
3.1SolutionMethods
点选Solution->
SolutionMethods。
压力-速度耦合采用SIMPLE格式;
空间离散方法中,梯度采用格林-高斯单元法(Green-GaussCellBased);
压力采用Standard方法;
其他均采用二阶迎风格式(SecondOrderUpwind)。
3.2SolutionInitialization
初始化方法采用StandardInitialization方法;
初始温度为600K;
其他保持默认参数和设置,点击Initialize完成初始化,如图所示:
3.3求解
在求解时,需要先建立连续相的流场,然后再加入颗粒相耦合修正流场,即在开始时Models->
DiscretePhase中不勾选InteractionwithContinuousPhase,迭代100步先建立连续相流场;
迭代完成后,勾选InteractionwithContinuousPhase,其他保持默认设置,然后进行迭代,如图所示:
三、仿真结果中出现的问题
在迭代步数为2670步基础上的仿真结果
1.炉膛内切圆直径与假想切圆直径相差不大,说明有可能迭代步数不够,如图所示:
2.在燃烧器上端至出口的区域内,温度变化不大,所散点图所示:
3.现场测试数据显示乙侧温度都高于甲侧温度,根据经验表明是顺时针切圆;
但在仿真中采用顺时针切圆,结果却是乙侧温度低于甲侧温度,标高24.2m处温度情况如图所示:
标高27.5m处温度情况如图所示:
4.各标高所在平面温度等值图
4.1下二次风
4.2下一次风
4.3中二次风
4.4上一次风
4.5上二次风
4.6标高24.2处温度
X=-1.685处
Y坐标(m)温度(K)
-3.785600
-3.63361449.03
-3.48221511.38
-3.33081522.37
-3.17941530.99
-3.0281538.02
-2.87661543.94
-2.72521549
-2.57381553.35
-2.42241557.08
-2.2711560.24
-2.11961562.91
-1.96821565.17
-1.81681567.08
-1.66541568.69
-1.5141570.07
-1.36261571.25
-1.21121572.24
-1.05981573.07
-0.90841573.77
-0.7571574.35
-0.60561574.83
-0.45421575.22
-0.30281575.52
-0.15141575.75
-7.35393e-181575.91
0.15141576
0.30281576.02
0.45421575.96
0.60561575.78
0.7571575.47
0.90841575.04
1.05981574.44
1.21121573.63
1.36261572.61
1.5141571.33
1.66541569.76
1.81681567.85
1.96821565.54
2.11961562.78
2.2711559.53
2.42241555.75
2.57381551.37
2.72521546.33
2.87661540.57
3.0281533.93
3.17941526.22
3.33081517.18
3.48221506.05
3.63361449.11
3.785600
4.6标高27.5处温度
X=-1.467m处
-3.63361436
-3.48221491.8
-3.33081501.85
-3.17941509.57
-3.0281515.82
-2.87661520.99
-2.72521525.29
-2.57381528.88
-2.42241531.85
-2.2711534.32
-2.11961536.39
-1.96821538.1
-1.81681539.53
-1.66541540.73
-1.5141541.75
-1.36261542.62
-1.21121543.36
-1.05981544
-0.90841544.56
-0.7571545.04
-0.60561545.46
-0.45421545.85
-0.30281546.22
-0.15141546.56
4.68613e-181546.87
0.15141547.13
0.30281547.3
0.45421547.36
0.60561547.31
0.7571547.13
0.90841546.81
1.05981546.32
1.21121545.62
1.36261544.7
1.5141543.58
1.66541542.22
1.81681540.61
1.96821538.74
2.11961536.59
2.2711534.1
2.42241531.21
2.57381527.86
2.72521523.98
2.87661519.43
3.0281514.04
3.17941507.61
3.33081499.76
3.48221489.7
3.63361435.2
四、问题思考
0.Gambit中的几何建模方法和步骤是不是正确(因为从数据看,interface虽然是一个公共面,但在仿真结果中相应的两个面温度数据有偏差)。
1.迭代步数是否不够;
2.模型简化是否合理;
3.近壁面函数设置是否存在问题;
4.对于壁面的恒温为600K的设定是否合理。
若用壁面热流量代替壁面恒温是否可以改进仿真结果;
5.燃烧模型的设置以及燃料特性的设置是否正确;
6.在fluent仿真中,许多参数均用了默认值,这一做法是否科学;
7.仿真模型设置时,忽略了一些小物理模型,若加入这些物理模型是否能改善结果;
8.在将出口由outflow条件改
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