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4、结构选型时,力求做到受力明确,构造措施到位,升降搭拆方便,便于检查验收;
5、综合以上几点,模板及模板支架的搭设,还必须符合JGJ59-99检查标准要求,要符合有关标准。
&
结合以上模板及模板支架设计原则,同时结合本工程的实际情况,综合考虑了以往的
施工经验,决定采用以下模板及其支架方案:
梁模板(扣件钢管架),板模板(扣件钢管高架),柱模板(钢管加固)。
四、施工准备及部署
(一)施工准备
1、技术准备
(1)熟悉施工图纸,按设计准备相应的规范、图集等。
(2)对施工人员进行相应的培训,所有的人员必须先考核后上岗。
(3)编写详细的施工方案,进行逐级技术交底,技术交底必须要有针对性和实用性,要通俗易懂,避免生搬硬套。
2、模板材料的选择
胶合板(厚度18mm):
用于承台、地梁、板边模、柱模板、梁模板、平板等。
松木方料(80>
60):
模板连接排挡。
钢管(直径©
48X3.5mm围楞和搭支模架。
扣件:
用于支模钢管架体的连结与紧固。
3、施工机具的准备
主要机具表表1
序号
名称
数量
功率(KW)
总耗电量(KW)
1
木工台锯
4
5.6
22.4
2
木工台刨
3
圆盘电锯
开孔器
6
/
(二)施工部署
模板工程所需用的材料,选用材质较好的进场,必须要求作相应的检测,达到合格要求后方允许使用。
松木方、钢管、扣件、松木板、、PVC塑料穿墙管、穿墙对拉螺栓、脱模剂等应符合有关验收标准规定。
1、承台、地梁均采用18伽厚九夹板和©
48X3钢管支撑,80>
60枋木组合,加固而成。
2、柱模板
1)柱模板采用高强度覆盖胶合板,用松木料作排档固定,用©
48X3.5钢管沿柱模板竖向排列,间距200mm,外套钢管箍横向扣紧,两边用木楔拧紧,截面大于500X500的柱子在柱箍处对拉一道螺杆,柱模横向钢管与楼层梁板整体钢管支架相连结,以防柱模位移。
3、梁模板
1)梁模底板采用18mm厚高强度九层胶合板配制四面刨光,厚度均匀,边侧必须与平面成直角,使梁侧模板与梁底模板连接密封,确保梁底砼棱角完整。
2)梁侧板采用高强度九层胶合板配制,配制方法同柱模。
3)梁模板排档采用松木档,间距为30cm,梁模板应严格按梁断面尺寸进行配制,误差不得超过i2mm。
4)侧模配模时必须从梁的净跨之中计算,接点设置于梁跨中间,保证梁、柱细部尺寸完整。
4、梁柱节点模:
梁柱节点处模板应为重点控制对象,如果控制不好,将出现漏浆、蜂窝等缺陷。
梁模板与柱模及板模接头处的空隙均用竹胶板或松木板拼缝严密,并采取加固牢固。
检查其平整度是否与大面相同及垂直。
5、现浇楼板支模
现浇楼板采用胶合板支模,支模排档采用8000方木间距为50cm。
胶合板使用时严禁随意锯割。
劳动按排
现场设专业工长1人,班组长2人,木工35人。
五、模板安装方法
(一)框架柱支模
1、按图纸尺寸放好墨线并进行技术复核,检查无误后,先在底板面层上找平,同时在框架柱角的四周点焊L45X45X5角钢固定柱脚。
2、支模前应检查墙柱拉结筋、预埋件、孔洞等有否漏放,柱脚墨线,固定点是否正确,检查无误后方可进行立模。
3、立模时,将柱模四角和模板接头处薄薄地刮一层玻璃油灰,阻塞模板接头处的缝隙,避免在接头处产生漏浆现象。
4、柱模拼装时模板应交错搭接,这样使整个柱模形成一个整体,每个柱子底部模板必须紧贴四角角钢,使柱底部位置正确。
5、柱脚须开设一个垃圾检查口(不小于100X100)便于浇捣砼前清理上部掉下的建筑垃圾。
清理完毕及时进行封口
6柱身模板拼装好后,安设围楞、钢管柱箍(用①48X3.5钢管及扣件)进行加固,柱截面为650X650的柱子柱箍设置间距为距柱底部2M以内为@500,2M以上为@600。
7、校正截面尺寸、位置、标高并加以临时固定,用线锤检查轴线位移误差控制在5伽
内,截面尺寸控制+4mm,-5mm范围内。
(二)框架梁、现浇平板支模
1、在梁底部,现浇平板搭设钢管支撑承重架,应注意以下几点;
(1)承重架必须支承于坚实的基面上,并设木垫板。
(2)先搭设梁部立杆,后搭平板立杆。
(3)支撑架高7.9m时,立杆设立间距:
板为1m;
沿梁方向为1m,垂直方向为0.8m;
横杆步距为1.2m/道。
因操作人员行走要求,第一道横杆步距为1.8m,立杆与横杆的连接采用双扣件。
(4)承重支架下部须设纵横扫地杆和剪刀撑,扫地杆离基面20cm,剪刀撑成45°
〜60°
角设
置,每轴设一道。
(5)紧固件均需备齐,所有紧固件必须扣紧,不得有松动,梁承重架横杆下须加双扣件,双扣件必须相互顶紧。
2、整个承重架完成后方可摆设梁搁栅和底模,复核轴线,标高尺寸无误后,先立一侧梁
模,待梁钢筋绑扎完成校对无误后立另一侧模板校正尺寸(截面、轴线、标高及埋件位置、尺
寸等)无误后,再行固定,梁模固定后,方可铺设平板搁栅及底模板。
3、框架梁上口固定要牢固,梁底及上口要拉通长线。
梁板跨>
4米时,应按施工规范要
求进行起拱。
起拱高度宜为全跨长度的1/1000-3/1000。
4、所有梁平板模板在支模前必须及时进行清理,刷脱模剂。
拼装时,接缝处缝隙用玻璃油灰填实及胶带纸贴合,避免漏浆。
5、梁模板支模完成后及时进行技术复核,误差控制在表2、表3中数据的范围内。
6剪刀撑的设置:
(1)沿支架四周外立面应满设剪刀撑。
(2)中部可根据需要并依构架框格的大小,每隔10--15m设置。
7、顶部支撑点的设置:
(1)在立杆顶部设置支托板,其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm。
(2)顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆,且不宜大于200mm。
(3)支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算,当设计荷载NW12kN寸。
8、支撑架搭设的要求:
(1)严格按照设计尺寸搭设,立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置。
(2)确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求。
(3)确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的,每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的。
9、施工使用的要求:
(1)精心设计混凝土浇筑方案,确保模板支架施工过程中均衡受载,最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式。
(2)严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施,
钢筋等材料不能在支架上方堆放。
(3)浇筑过程中,派人检查支架和支承情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决。
(3)梁板式楼梯支模
1、首先根据楼梯层高放样,确定好休息平台和梯口平台的标高及楼梯斜段长,并弹墨线,用钢管排架搭设休息平台的支撑,再搭设楼梯斜梁支撑系统。
2、待梯口梁,平台梁模板,标高和平面等尺寸无误后,再立斜梁及板底模(含平台、楼梯段),整个模板体系校正无误后,进行支撑系统的完整连接固定工作,待钢筋绑扎复核后,再进行挂模,封头及埋件的埋设固定。
3、支模工程未尽事宜,按有关施工规范及技术标准要求施工。
(4)底层基础处理
1、回土至-0.30,分层压实。
2、片石回填150厚。
3、C20砼100厚。
六、模板及支撑架设计计算
【参数信息】:
1■何载参数
模板与木块自重(kN/m2):
5.000;
混凝土和钢筋自重(kN/m3):
25.000;
倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):
2.000;
施工均布荷载标准值(KN/m2):
1.000;
振捣砼时产生的荷载值(kN/m2):
2.000;
[f]为模板的强度设计值,取15N/。
模板弹性模量E取8000N/mm2
2■木方参数
木方弹性模量E(N/mm2):
9500.000;
木方抗弯强度设计值(N/mm2):
13.000;
木方抗剪强度设计值(N/mm2):
1.400;
木方的截面宽度(mm):
80.00;
木方的截面高度(mm):
60.00;
3■钢管参数
采用的钢管类型(mm):
①48X3.5W=5080mm3,[f]为钢管的强度设计值,取205N/mm2
扣件抗滑承载力系数:
0.80;
(一)梁支撑架计算书
1支撑系统简图
囉度方向
图1梁模板支撑架立面简图
图2梁底模板简图
验算截面尺寸750X350的主梁,梁底支架高度=7.5-0.8(梁高)=6.7m,木方间距为0.25m,钢管步距第一步为1.8m,第二步为1.2m,沿梁方向立杆间距为1m
2梁底模板的计算(按照三跨连续梁计算)
1、线荷载的计算:
1)模板的自重:
(18mm):
5>
0.35%.018=0.027KN/m
2)钢筋混凝土梁自重:
25>
0.35>
.75=6.56KN/m
3)振捣砼时产生的荷载:
2.0>
.25=0.50KN/m
荷载设计值:
qi=(0.027+7.0)>
.2>
.9+0.50>
4>
.9=8.219KN/m
2、梁底模板强度验算:
Mmax—0.1q『=0.1>
.219鬼.252—0.0514KN-m
2-43
W=bh2/6=0.35>
018>
.018/6=0.1891>
4m3
•••水—Ma/W—0.0514/(0.189>
4)—2.720>
03Kpav15>
03Kpa
•••强度满足要求
3、梁底模板的刚度验算
q2—(0.027+7.0)>
2>
.9—7.589KN/m
Y=0.677ql4/100EIv[Y=l/250
34
I=bh3/12=350>
8>
8/12=170100mm4
44
Y=0.677ql/100EI—0.6777.589250/1008000^70100
=0.1475v[Y=l/250=250/250=1
•••当木楞间距为250mm时,梁底模的强度、刚度均满足要求。
3梁底支撑方木的计算(按简支梁计算)
1■荷载的计算:
1)钢筋混凝土梁自重(kN):
25.000区35>
0.75=6.56KN
2)木楞及模板的自重:
5>
0.350.018+50.060.08=0.056KN
2.00.25=0.50KN
静荷载设计值:
q1=(7.0+0.056)>
1.20.9=7.620KN
活荷载设计值:
q2=0.50X.40.9=0.882KN
P=7.62+0.882=8.502KN
2、木楞强度计算:
最大弯矩为静荷载与活荷载共同作用下的跨中弯矩:
PI
跨中最大弯距(kN.m)M=8.502X0.25/4=0.531kN.m;
木楞截面抵抗矩:
W=bh2/6=80602/6=48000mm
木方抗弯强度(N/mm)(T=M/W=M/(bh2/6)=531000/48000=11.067<
[f]=13.000N/mm2;
•••能满足要求!
3、支撑方木抗剪计算:
最大剪力的计算公式为:
Q=1/2pil+p2
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh
其中最大剪力(kN)Q=1/2>
7.620%.25+0.882=1.8345kN
T=3X1834.5/(280.0080.00)=0.573<
[T]=1.400N/mm2;
•••满足要求!
4■支撑方木挠度计算:
P13
48EI
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下
RWRc
其中:
Rc――单扣件抗滑承载力设计值,取8.0KN
计算中R取最大支座反力,即R=3.53KN
所以:
考虑采用双扣件!
按照扣件抗滑承载力系数0.8,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为6.4KN。
R=3.53KN<
6.4kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
7立杆的稳定性计算:
1)脚手架钢管的自重(kN):
0.489:
7.5=3.668KN(自重查JGJ30-2001)
5>
3)钢筋混凝土梁自重:
0.350.751=6.56KN/m
4)振捣砼时产生的荷载:
qi=(3.863+0.056+7.0)>
1.2=10.919KN
q2=0.50X.4=0.7KN
立杆的轴向压力设计值P=10.919+0.7=11.699KN
2、立杆的稳定性计算公式:
-=—<
[/]
"
-钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2);
N--立杆的轴心压力设计值;
N=11.699KN
[f]--钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205.00N/mm2;
-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到;
I。
--计算长度(m);
i--计算立杆的截面回转半径(cm):
i=1.58;
A--立杆净截面面积(cm2):
A=4.89;
W--立杆净截面抵抗矩(cm3):
W=5.08;
如果完全参照《扣件式规范》(JGJ30-2001)不考虑高支撑架,由公式
(1)或⑵计算
Io=k1uh
(1)
Io=(h+2a)
ki--计算长度附加系数,按照表1取值为:
1.167;
u--计算长度系数,参照《扣件式规范》表533,u=1.700;
a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度:
a=0.100m;
公式
(1)的计算结果:
立杆计算长度Io=k1uh=1.1671.700*200=2.38m;
lo/i=2380/15.800=150.68;
公式
(2)的计算结果:
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数©
=0.309
22
萨N/©
A=8645/(0.309489)=63.83N/mmv[f]=205.00N/mm2
(2)板高支撑架计算书
模板支架立面图
支撑系统简图
楼板厚度为120,底层高度7.9-0.1
第二步为1.2m,立杆间距为1m
楼板支撑架荷载计算单元
2楼板底模的计算(按照三跨连续梁计算)
=7.8m,木方间距为0.5m,钢管步距第一步为1.8m,
3)施工人员及施工设备荷载:
2.5KN/m
2.0X.1=2.2KN/m
qi=(0.3+3)X1.2@9+(2.5+2.2)X1.4%.9=9.486KN/m
2、底模板强度验算:
Mmax—0.1q『=0.1@.486鬼.52—0.23715KN・mW=bh2/6=0.9@018@.018=0.291@-4m3
•••金—Ma/W—0.23715/(0.29@)4)—8.178@03Kpav15@03Kpa
3、楼板底模板的刚度验算
q2—(0.3+3)@2@.9—3.564KN/m
Y=0.677ql4/100EIV[Y=l/250
I=bh3/12=90018%8X18/12=437400mm4
Y=0.677ql/100EI—0.6773.564500/1008000@437400
=0.431v[丫]=l/250=500/250=2
•••刚度满足要求。
i111
1J1Ll
A
>
3
S
3楼板底支撑方木的计算(按简支梁计算)
1)钢筋混凝土楼板自重:
25>
0.5@0.12=1.5KN/m
5@0.5@0.018+50.060.08=0.069KN
2.50.5=1.25KN/m
2.00.5=1KN/m
q1=(1.5+0.069)@1.20.9=1.6945KN活荷载设计值:
q2=(1.25+1)X.40.9=2.835KNP=1.6945+2.835=4.530KN
最大弯矩为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和:
跨中最大弯距(kN.m)M=1.6945@0.5/4+2.8350.5@0.5/8=0.294kN.m;
W=bh2/6=80602/6=133333.333mm3
木方抗弯强度(N/mm2)(T=M/W=M/(bh2/6)=270000/133333.333=2.12<
[f]=13N/mm2;
其中最大剪力(kN)Q=1/2K6945>
1+2.835=3.715kN
T=3X3715/(280.0080.00)=1.15<
[T]=1.400N/mm;
4■支撑方木挠度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:
I=bh3/12=8080860>
60/12=1440000
44
Vmax=1.6945>
5004/(489500>
1440000)+53.6155004//384>
9500>
1440000)
=0.413<
[Y=l/250=500/250=2
•满足要求!
4板底横向支撑钢管的计算
f、
U
横間立掠钢管简图
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁进行计算,集中荷载P取板底支撑传递力,P=4.395KN,立杆间距1000mm,方木间距500mm,计算简图如右:
最大弯距(kN.m):
Mmax=0.175Pl=0.1754.3951.0=0.769kN.m;
最大支座反力:
Qmax=0.65P=0.65>
4.395=2.857kN
截面应力:
(T=M/W=07698106/5080=151.4N/mm2v[f]=205N/mm
•能满足要求!
5板底纵向钢管计算
纵向钢管通过扣件连接立杆,只起构造作用,因此不做验算
6扣件抗滑移的计算:
纵向或横向水平杆与立杆相连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算:
计算中R取最大支座反力,即R=2.857KN
按照扣件抗滑承载力系数0.8,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为6.4KN
R=2.77V6.4kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
0.9为.018+50.060.08=0.105KN
0.750.35=5.66KN/m
4)施工人员及施工设备荷载:
2.50.5=1.25KN
5)振捣砼时产生的荷载:
2.00.5=1KN
q1=(3.668+0.105+5.66)X1.20.9=10.188KN
q2=(1.25+1.2)>
1.40.9=3.087KN
立杆的轴向压力设计值P=11.845+3.087=14.932KN
N=14.932KN
-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到;
W--立杆净截面抵抗矩(cm):
Io=kiuh
Io=(h+2a)
(2)
1.167;
立杆计算长度lo=k1uh=1.1671.700*200=2.38m;
A=14900/(0.309489)=98.82N/mm2v[f]=205.00
(三)柱子模板、柱箍的计算
①柱子模板的计算(按简支梁进行计算,以600*600为例,柱箍@200)
1、荷载的计算:
1)新浇混凝土对模板侧面的压力:
1/21/2
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