3#楼施工升降机卸料平台搭设方案Word文档下载推荐.docx
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5、设置连墙杆或撑拉杆时,掌握其松紧程度,避免引起杆件的显著变形。
6、工人在架上进行搭设作业时,作业面上需铺设临时木跳板并固定,工人必须戴好安全帽和佩挂安全带,不得单人进行较重杆件和易失衡、脱手、碰接、滑跌等不安全作业。
7、在搭设过程不得随意改变构杆设计、减少配件设置和对立杆、纵距作≥100mm的尺寸放大,确实需要调整和改变尺寸,应提交审核单位的技术主管人员协商解决。
8、扣件一定要拧紧,拧紧力矩符合规范要求,严禁松拧或漏拧,脚手架搭设后应及时逐一对扣件进行检查。
3.3拆除施工工艺
1、拆除作业应按确定的程序进行拆除:
安全网→挡脚板及木跳板→防护栏杆→斜撑杆→小横杆→大横杆→立杆。
2、不准分立面拆除或在上下两步同时拆除,做到一步一清,一杆一清。
3、拆立杆时,要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。
拆除大横杆、斜撑时,应先拆中间扣件,然后托住中间,再解端头扣件。
4、所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架,分段拆除高差不应大于两步,如高差大于两步,应增设连墙件加固。
5、拆除后架体的稳定性不被破坏,如附墙杆被拆除前,应加设临时支撑防止变形,拆除各标准节时,应防止失稳。
6、当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时,应先在适当位置搭临时抛撑加固,后拆除连墙件。
7、拆除前应检查架子上的材料,杂物是否清理干净,拆下的材料转到上面楼层,严禁从高空抛掷。
下面楼层一定要搭设水平安全网,搭、拆架子均应划出安全区,设置警戒标志并用尼龙绳围拦,在地面安排专人负责警戒。
3.4脚手架使用注意事项
1、脚手架必须经验收合格后方可使用,作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。
2、脚手架上只允许人员及运输工具通过,严禁堆放施工材料或其他重大荷载;
等待施工电梯时,也应尽量避免在脚手架平台上站太多人,不得超过施工电梯额定的2t的载荷。
3、在架子的使用过程中,要做好日常的维护、保养工作,派专门人员定期检查钢管、扣件、竹笆及安全网的使用情况,遇有问题及时解决。
4、其他未尽事宜详见《施工电梯安装方案》和《脚手架施工方案》。
4、电梯层门
为确保工程安全,在各层操作平台上设置层门,安全门一道用30*50方管焊接成型,在主梁槽钢上焊接两根立柱与栏杆焊接固定,用铰链与门连接,门中间用100宽,厚5mm钢板焊接,便于插销安装(附图)。
层门的固定措施采取将层门的竖向边框放置在外排两侧的钢管立杆边,然后在立杆上焊接2个钢筋圆环的方式,注意层门只允许向结构方向开启。
层门的具体做法详见图。
3#楼落地卸料平台计算书
井架落地卸料平台的计算依照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑建构荷载规范》(GB50009-2001(06年版))、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等编制。
一、参数信息
1.基本参数
立杆横距lb(m):
0.80,井架横向排数为:
1,立杆步距h(m):
1.80;
立杆采用单立杆支撑。
立杆纵距la(m):
1.40,平台支架计算总高度H(m):
23.80;
平台底钢管间距离(m):
0.20;
钢管类型:
Φ48×
3.0,扣件连接方式:
单扣件,取扣件抗滑承载力系数:
0.80;
2.荷载参数
脚手板自重(kN/m2):
0.300;
栏杆、挡脚板自重(kN/m):
0.150;
施工人员及卸料荷载(kN/m2):
5.000;
活荷载同时计算层数:
1层。
3.地基参数
地基土类型:
素填土;
地基承载力标准值(kPa):
85.00;
立杆基础底面面积(m2):
0.25;
地基承载力调整系数:
1.00。
正立面图
侧立面图
二、板底支撑钢管计算
截面几何参数为
截面抵抗矩W=4.49cm3;
截面惯性矩I=10.78cm4;
板底支撑钢管计算简图
1.荷载的计算:
(1)脚手板自重设计值(kN/m2):
q1=1.2×
0.3×
0.2=0.07kN/m;
(2)施工人员及卸料荷载设计值(kN/m):
q2=1.4×
5×
0.2=1.4kN/m;
2.强度验算:
最大弯矩计算公式如下:
Mmax=ql2/8
最大支座力计算公式如下:
N=ql/2
荷载设计值:
q=1.2×
q1+1.4×
q2=1.2×
0.07+1.4×
1.4=2.05kN/m;
最大弯距Mmax=0.125×
2.05×
1.42=0.5kN·
m;
支座力N=0.5×
1.4=1.43kN;
最大应力σ=Mmax/W=0.5×
106/(4.49×
103)=111.66N/mm2;
板底钢管的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2;
板底钢管的计算应力111.66N/mm2小于板底钢管的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!
3.挠度验算:
计算公式如下:
ν=5ql4/(384EI)
均布恒载:
q=q1+q1=1.47kN/m;
ν=(5×
1.47×
(1.4×
103)4)/(384×
2.06×
100000×
10.78×
104)=3.32mm;
板底支撑钢管的最大挠度为3.32mm小于钢管的最大容许挠度1400/150与10mm,满足要求!
三、横向支撑钢管计算
集中荷载P取板底支撑钢管传递力
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算剪力图(kN)
支撑钢管计算弯矩图(kN·
m)
支撑钢管计算变形图(mm)
最大弯矩Mmax=0.57kN·
最大变形Vmax=1.63mm;
最大支座力Qmax=2.14kN;
最大应力σ=Mmax/w=0.57×
106/4.49×
103=127.39N/mm2;
横向钢管的计算应力127.39N/mm2小于横向钢管的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!
横向支撑钢管的最大挠度为1.63mm小于横向支撑钢管的最大容许挠度800/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN;
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=2.14kN;
R<
6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、支架立杆荷载设计值(轴力)计算
1.静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架的结构自重(kN):
NG1=0.12×
23.8=2.9kN;
(2)板底支撑钢管的结构自重(kN):
NG2=0.033×
1.4×
3×
1/4=0.17kN;
(3)脚手板自重(kN):
NG3=0.3×
1×
0.8×
5/4=0.42kN;
(4)栏杆、挡脚板的自重(kN):
NG4=0.15×
5/2=0.3kN;
经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=2.9+0.17+0.42+0.3=3.8kN;
2.活荷载为施工人员及卸料荷载:
施工人员及卸料荷载标准值:
NQ=1×
1/4=1.4kN;
3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式
N1=1.2NG+1.4NQ=1.2×
3.8+1.4×
1.4=6.52kN;
本卸料平台采用单立杆,单根立杆所受的荷载为N=N1=6.52kN。
六、立杆的稳定性验算
立杆的稳定性计算公式:
σ=N/φAKH≤[f]
其中N--立杆的轴心压力设计值(kN):
N=6.52kN;
φ--轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ=lo/i的值查表得到;
i--计算立杆的截面回转半径(cm):
i=1.59cm;
A--立杆净截面面积(cm2):
A=4.24cm2;
W--立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):
W=4.49cm3;
σ--钢管立杆最大应力计算值(N/mm2);
[f]--钢管立杆抗压强度设计值:
[f]=205N/mm2;
l0--计算长度(m);
参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》,由以下公式计算:
l0=kμh
k--计算长度附加系数,当验算立杆允许长细比时取值为1;
μ--计算长度系数,参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.3.3;
取最不利值μ=1.8;
立杆计算长度l0=kμh=1×
1.8×
1.8=3.24m;
λ=l0/i=3240/15.9=203≤210;
长细比满足要求
k--计算长度附加系数,取值为1.155;
立杆计算长度l0=kμh=1.155×
1.8=3.74m;
λ=l0/i=3742/15.9=235;
由长细比λ的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.13;
钢管立杆受压应力计算值;
σ=6.5153×
103/(0.132×
424)=116.41N/mm2;
立杆钢管稳定性验算σ=116.41N/mm2小于立杆钢管抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!
七、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
修正后的地基承载力特征值:
fg'
=fg×
kc=85kPa;
其中,地基承载力特征值:
fg=85kPa;
脚手架地基承载力调整系数:
kc=1;
立杆基础底面的平均压力:
p=N1/A=20.78kPa;
其中,上部结构传至基础顶面的轴向力标准值:
N1=NG+NQ=3.8+1.4=5.2kN;
基础底面面积:
A=0.25m2。
立杆对地基的压力p=20.78kPa小于地基承载力特征值fg=85kPa,满足要求!
3#楼型钢悬挑接料平台(扣件式)计算书
架体验算
一、脚手架参数
脚手架搭设方式
双排脚手架
脚手架钢管类型
Ф48×
3
脚手架搭设高度H(m)
18.6
脚手架沿纵向搭设长度L(m)
3.8
立杆步距h(m)
1.8
立杆纵距或跨距la(m)
1.4
立杆横距lb(m)
0.8
内立杆离建筑物距离a(m)
0.2
双立杆计算方法
不设置双立杆
二、荷载设计
脚手板类型
木脚手板
脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)
0.35
脚手板铺设方式
2步1设
挡脚板类型
木挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)
0.17
挡脚板铺设方式
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.12
横向斜撑布置方式
3跨2设
其他用途脚手架作业层数nqj
1
其他用途脚手架荷载标准值Gkqj(kN/m2)
5
地区
安徽淮南市
安全网设置
敞开
基本风压ω0(kN/m2)
0.25
风荷载体型系数μs
1.13
风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)
1.25,1.03
风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)
0.35,0.29
计算简图:
侧面图
三、纵向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
纵向水平杆在上
横向水平杆上纵向水平杆根数n
2
横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
横杆截面惯性矩I(mm4)
107800
横杆弹性模量E(N/mm2)
206000
横杆截面抵抗矩W(mm3)
4490
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×
(0.033+Gkjb×
lb/(n+1))+1.4×
Gk×
lb/(n+1)=1.2×
(0.033+0.35×
0.8/(2+1))+1.4×
0.8/(2+1)=2.02kN/m
正常使用极限状态
q'
=(0.033+Gkjb×
lb/(n+1))+Gk×
lb/(n+1)=(0.033+0.35×
0.8/(2+1))+5×
0.8/(2+1)=1.46kN/m
计算简图如下:
1、抗弯验算
Mmax=0.1qla2=0.1×
2.02×
1.42=0.4kN·
m
σ=Mmax/W=0.4×
106/4490=88.12N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
νmax=0.677q'
la4/(100EI)=0.677×
1.46×
14004/(100×
206000×
107800)=1.71mm
νmax=1.71mm≤[ν]=min[la/150,10]=min[1400/150,10]=9.33mm
3、支座反力计算
Rmax=1.1qla=1.1×
1.4=3.11kN
Rmax'
=1.1q'
la=1.1×
1.4=2.25kN
四、横向水平杆验算
由上节可知F1=Rmax=3.11kN
0.033=0.04kN/m
由上节可知F1'
=Rmax'
=2.25kN
=0.033kN/m
弯矩图(kN·
σ=Mmax/W=0.82×
106/4490=183.57N/mm2≤[f]=205N/mm2
变形图(mm)
νmax=1.836mm≤[ν]=min[lb/150,10]=min[800/150,10]=5.33mm
Rmax=3.13kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.9
扣件抗滑承载力验算:
纵向水平杆:
Rmax=3.11/2=1.55kN≤Rc=0.9×
8=7.2kN
横向水平杆:
Rmax=3.13kN≤Rc=0.9×
六、荷载计算
脚手架搭设高度H
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆:
NG1k=(gk+la×
n/2×
0.033/h)×
H=(0.12+1.4×
2/2×
0.033/1.8)×
18.6=2.71kN
单内立杆:
NG1k=2.71kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
NG2k1=(H/h+1)×
la×
lb×
Gkjb×
1/2/2=(18.6/1.8+1)×
0.35×
1/2/2=1.11kN
NG2k1=1.11kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
NG2k2=(H/h+1)×
Gkdb×
1/2=(18.6/1.8+1)×
0.17×
1/2=1.35kN
构配件自重标准值NG2k总计
NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.11+1.35+0=2.46kN
NG2k=NG2k1=1.11kN
立杆施工活荷载计算
外立杆:
NQ1k=la×
(nqj×
Gkqj)/2=1.4×
(1×
5)/2=2.8kN
内立杆:
NQ1k=2.8kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力:
N=1.2×
(NG1k+NG2k)+0.9×
NQ1k=1.2×
(2.71+2.46)+0.9×
2.8=9.74kN
(2.71+1.11)+0.9×
2.8=8.12kN
七、立杆稳定性验算
立杆截面抵抗矩W(mm3)
立杆截面回转半径i(mm)
15.9
立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)
立杆截面面积A(mm2)
424
连墙件布置方式
两步一跨
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×
1.5×
1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×
103/15.9=169.81≤210
轴心受压构件的稳定系数计算:
立杆计算长度l0=kμh=1.155×
1.8=3.12m
长细比λ=l0/i=3.12×
103/15.9=196.13
查《规范》表A得,φ=0.188
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×
(2.71+2.46)+1.4×
2.8=10.13kN
σ=N/(φA)=10127.69/(0.188×
424)=127.05N/mm2≤[f]=205N/mm2
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×
1.4NQ1k=1.2×
(2.71+2.46)+0.9×
Mw=0.9×
Mwk=0.9×
ωklah2/10=0.9×
0.29×
1.82/10=0.17kN·
σ=N/(φA)+Mw/W=9735.69/(0.188×
424)+165950.05/4490=159.1N/mm2≤[f]=205N/mm2
八、连墙件承载力验算
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)
连墙件计算长度l0(mm)
600
连墙件截面面积Ac(mm2)
489
连墙件截面回转半径i(mm)
15.8
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)
连墙件与扣件连接方式
Nlw=1.4×
ωk×
2×
h×
la=1.4×
1.4=2.47kN
长细比λ=l0/i=600/15.8=37.97,查《规范》表A.0.6得,φ=0.9
(Nlw+N0)/(φAc)=(2.47+3)×
103/(0.9×
489)=12.4N/mm2≤0.85×
[f]=0.85×
205N/mm2=174.25N/mm2
Nlw+N0=2.47+3=5.47kN<0.9×
悬挑梁验算
一、基本参数
悬挑方式
普通主梁悬挑
主梁间距(mm)
1400
主梁与建筑物连接方式
平铺在楼板上
锚固点设置方式
几型锚固螺栓
锚固螺栓直径d(mm)
18
主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)
1200
主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)
100
主
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