扣件式钢管脚手架计算书Word文档格式.docx
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脚手架设计类型
装修脚手架
脚手板类型
冲压钢脚手板
脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)
0.3
脚手板铺设方式
2步1设
密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)
0.01
挡脚板类型
木挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)
0.17
挡脚板铺设方式
每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)
0.129
横向斜撑布置方式
5跨1设
装修脚手架作业层数nzj
装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)
2
地区
市
安全网设置
全封闭
基本风压ω0(kN/m2)
风荷载体型系数μs
风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)
0.81,0.81
风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)
0.243,0.243
计算简图:
立面图
侧面图
三、横向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
横向水平杆在上
纵向水平杆上横向水平杆根数n
横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
横杆截面惯性矩I(mm4)
121900
横杆弹性模量E(N/mm2)
206000
横杆截面抵抗矩W(mm3)
5080
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×
(0.038+Gkjb×
la/(n+1))+1.4×
Gk×
la/(n+1)=1.2×
(0.038+0.3×
1.5/(0+1))+1.4×
2×
1.5/(0+1)=4.786kN/m
正常使用极限状态
q'
=(0.038+Gkjb×
la/(n+1))+Gk×
la/(n+1)=(0.038+0.3×
1.5/(0+1))+2×
1.5/(0+1)=3.488kN/m
计算简图如下:
1、抗弯验算
Mmax=max[qlb2/8,qa12/2]=max[4.786×
12/8,4.786×
0.152/2]=0.598kN·
m
σ=Mmax/W=0.598×
106/5080=117.768N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
νmax=max[5q'
lb4/(384EI),q'
a14/(8EI)]=max[5×
3.488×
10004/(384×
206000×
121900),3.488×
1504/(8×
121900)]=1.809mm
νmax=1.809mm≤[ν]=min[lb/150,10]=min[1000/150,10]=6.667mm
3、支座反力计算
Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=4.786×
(1+0.15)2/(2×
1)=3.165kN
Rmax'
=q'
(lb+a1)2/(2lb)=3.488×
1)=2.307kN
四、纵向水平杆验算
由上节可知F1=Rmax=3.165kN
0.038=0.046kN/m
由上节可知F1'
=Rmax'
=2.307kN
=0.038kN/m
弯矩图(kN·
m)
σ=Mmax/W=0.01×
106/5080=2.037N/mm2≤[f]=205N/mm2
变形图(mm)
νmax=0.053mm≤[ν]=min[la/150,10]=min[1500/150,10]=10mm
Rmax=0.076kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
0.85
扣件抗滑承载力验算:
横向水平杆:
Rmax=3.165kN≤Rc=0.85×
8=6.8kN
纵向水平杆:
Rmax=0.076kN
六、荷载计算
脚手架架体高度H
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆:
NG1k=(gk+(lb+a1)×
n/2×
0.038/h)×
H=(0.129+(1+0.15)×
0/2×
0.038/1.8)×
48=6.192kN
单立杆:
NG1k=6.192kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
NG2k1=(H/h+1)×
la×
(lb+a1)×
Gkjb×
1/2/2=(48/1.8+1)×
1.5×
(1+0.15)×
0.3×
1/2/2=3.579kN
1/2表示脚手板2步1设
NG2k1=3.579kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
NG2k2=(H/h+1)×
Gkdb×
1/2=(48/1.8+1)×
0.17×
1/2=3.528kN
1/2表示挡脚板2步1设
4、围护材料的自重标准值NG2k3
NG2k3=Gkmw×
H=0.01×
48=0.72kN
5、构配件自重标准值NG2k总计
NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=3.579+3.528+0.72=7.827kN
NG2k=NG2k1=3.579kN
立杆施工活荷载计算
外立杆:
NQ1k=la×
(nzj×
Gkzj)/2=1.5×
(1×
2)/2=1.725kN
立杆:
NQ1k=1.725kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力:
N=1.2×
(NG1k+NG2k)+0.9×
1.4×
NQ1k=1.2×
(6.192+7.827)+0.9×
1.725=18.996kN
(6.192+3.579)+0.9×
1.725=13.899kN
七、立杆稳定性验算
立杆计算长度系数μ
立杆截面抵抗矩W(mm3)
立杆截面回转半径i(mm)
15.8
立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)
立杆截面面积A(mm2)
489
连墙件布置方式
两步两跨
1、立杆长细比验算
立杆计算长度l0=Kμh=1×
1.8=2.7m
长细比λ=l0/i=2.7×
103/15.8=170.886≤210
轴心受压构件的稳定系数计算:
立杆计算长度l0=Kμh=1.155×
1.8=3.119m
长细比λ=l0/i=3.119×
103/15.8=197.373
查《规》表A得,φ=0.186
2、立杆稳定性验算
不组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×
(6.192+7.827)+1.4×
1.725=19.238kN
σ=N/(φA)=19237.65/(0.186×
489)=211.51N/mm2>
[f]=205N/mm2
不满足要求,减小步距、减小立杆纵横向间距、减少施工作业层数!
组合风荷载作用
单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×
1.4NQ1k=1.2×
(6.192+7.827)+0.9×
Mw=0.9×
Mwk=0.9×
ωklah2/10=0.9×
0.243×
1.82/10=0.149kN·
σ=[N/(φA)+Mw/W]=[18996.15/(0.186×
489)+148803.48/5080]=238.146N/mm2>
八、脚手架架体高度验算
Hs1=(φAf-(1.2NG2k+1.4NQ1k))/(1.2gk)=(0.186×
489×
205×
10-3-(1.2×
7.827+1.4×
1.725))/(1.2×
0.129)=44.175m
Hs2=(φAf-(1.2NG2k+0.9×
NQ1k+MwφA/W))/(1.2gk)=(0.186×
7.827+0.9×
1.725+0.149×
1000×
0.186×
489/5080))/(1.2×
0.129)=28.525m
Hs=28.525m≤H=48m
九、连墙件承载力验算
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)
3
连墙件计算长度l0(mm)
600
连墙件截面类型
钢管
连墙件型号
Φ48.3×
3.6
连墙件截面面积Ac(mm2)
506
连墙件截面回转半径i(mm)
15.9
连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)
连墙件与扣件连接方式
双扣件
Nlw=1.4×
ωk×
h×
la=1.4×
1.8×
1.5=3.674kN
长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736,查《规》表A.0.6得,φ=0.896
(Nlw+N0)/(φAc)=(3.674+3)×
103/(0.896×
506)=14.721N/mm2≤0.85×
[f]=0.85×
205N/mm2=174.25N/mm2
Nlw+N0=3.674+3=6.674kN≤0.85×
12=10.2kN
结论和建议:
1.立杆稳定性验算,不满足要求,减小步距、减小立杆纵横向间距、减少施工作业层数!
2.立杆稳定性验算,不满足要求,减小步距、减小立杆纵横向间距、减少施工作业层数!
3.脚手架架体高度验算,不满足要求,减小步距、减小立杆纵横向间距、减少施工作业层数!
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